А.2.11 Результаты измерения температуры на рисунках А.2-А.4 получены при следующих характерных размерах в зоне нагрева: длина образца l_об - от 120 до 140 мм; длина печи l_п - 105 мм; длина нагревательного элемента l_н.э - 75 мм; глубина захода захвата в печь с каждой стороны l_3,1 - от 10 до 15 мм, где l_3,1 - ширина образца в середине рабочей части (см. рисунок А.5).

А.3 Температурная градуировка на машинах плоского изгиба, кручения, растяжения - сжатия

А.3.1 Температурную градуировку проводят на неподвижном образце. Горячие спаи термопреобразователей приваривают к поверхности образца с интервалом от 5 до 10 мм.

А.3.2 На рисунке А.5 показано распределение температуры по рабочей части плоского образца (г) из жаропрочного сплава при температурах: 700 °С (а), 550 °С (б), 250 °С (в).

А.3.3 Назначение температуры по контрольному термопреобразователю - в соответствии с А.2.8.

А.3.4 Распределение температуры на рисунке А.5 получено на установке плоского изгиба при следующих характерных размерах в зоне нагрева: l_об - от 110 до 130 мм; l_п - 120 мм; l_н.э - 75 мм; l_3,1 - 25 мм; h_об - 3 мм.

Расчет
количества плавок, необходимых для определения пределов выносливости марки материала с заданной точностью

Б.1 Количество плавок l для определения пределов выносливости марки материала устанавливают исходя из заданной точности и надежности определения генерального среднего предела выносливости а_м марки материала. Как правило, значение относительной погрешности  = 0,03.

Б.2 Количество плавок l вычисляют по формуле

где v_a - коэффициент вариации средних пределов выносливости а плавок материала вычисляют по формуле

где - среднее квадратическое отклонение средних пределов выносливости а плавок материала, МПа;

а_м - генеральное среднее предела выносливости марки материала, МПа

где - абсолютная погрешность предела выносливости, МПа;

u_p - квантиль нормального распределения для назначенного значения доверительной вероятности Р_д.

Как правило, величину Р_д принимают равной 0,90; 0,95; 0,99. Генеральные значения среднего предела выносливости марки материала и плавок могут быть заменены для приближенного расчета на их оценки и соответственно.

Б.3 Определение l согласно Б.2 возможно для установившегося производства больших объемов продукции серийных материалов при известных , v_a и а.

Для приближенного расчета может быть принято равным следующему значению:

где - коэффициент вариации средних пределов прочности плавок материала, вычисляемый по формуле

где - генеральное среднее значение предела прочности марки материала.

Значения и определяют экспериментально.

Б.4 Допустимо для новых материалов на стадии паспортизации определять предел выносливости марки материала по ограниченному числу плавок, выбранных специально для определения среднего предела выносливости марки материала.

Б.5 Количество плавок в этом случае - не менее трех. Выбранные плавки должны иметь минимальное , максимальное и среднее значения предела выносливости.

Б.6 Представительность плавок по уровню предела выносливости должна быть обоснована предприятием - разработчиком материала.

Б.7 Среднее значение предела выносливости марки материала в этом случае равно:

где l₁, l₂, l₃ - количество плавок с данным уровнем .

Приближенный метод
определения пределов выносливости при повышенной температуре с заданной вероятностью разрушения

В.1 Метод применяют для обработки результатов испытаний образцов при симметричном цикле нагружения и повышенных температурах. Метод не может быть использован при высокой температуре, если правая ветвь кривой усталости после перелома отклонена вниз, т.е. если показатель m₂ в уравнении правой ветви менее показателя m₁ уравнения левой ветви кривой усталости.

В.2 Метод основан на следующих допущениях:

- кривую усталости строят в виде прямой или ломаной линии в координатах lg - lgN. Уравнение кривой усталости записывают в следующем виде: