(Действующий) СП 362.1325800.2017 Ограждающие конструкции из трехслойных панелей...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
619 × 269 пикс.     Открыть в новом окне
t – время, ч; τ – напряжение сдвига в образце; Rs – прочность на сдвиг (кратковременная)
Рисунок 18 – Пример прямолинейной регрессии
15.2.6 На основе результатов испытаний в пределах t1 ≥ 300 ч (12 сут), t ≥1400 ч (60 сут) коэффициенты ползучести можно экстраполировать, используя линейное экстраполирование в полулогарифмической схеме. На основе экспериментальных значений коэффициентов ползучести φ1э, φ2э, полученных за периоды времени t1 и t2, можно вычислить значение φt для времени воздействия нагрузки t > t2 по формуле
341 × 40 пикс.     Открыть в новом окне
(76)
где kw = 1,2 – коэффициент, учитывающий не восстанавливаемую часть деформаций материала сердцевины при снятии нагрузки.
15.2.7 Для определения коэффициентов ползучести достаточно проводить испытание одного образца панели с материалом сердечника соответствующего вида. Испытание панели с наиболее толстым сердечником позволяет экстраполировать этот результат и на панели меньшей толщины.

15.3 Напряженное состояние в зоне промежуточной опоры

15.3.1 Испытание проводится на двухпролетной полноразмерной панели по схеме, показанной на рисунке 19.
539 × 228 пикс.     Открыть в новом окне
а– при использовании надувного воздушного мешка или вакуумной камеры; б – при использовании сосредоточенных линейных нагрузок, создаваемых гидравлическими домкратами
Рисунок 19 – Схема приложения нагрузки при испытаниях
15.3.2 Испытания гидравлическими домкратами или нагрузками, имитирующими их воздействие, проводят по всей ширине панели с нагрузкой, направленной вниз. Крепления концевых и промежуточных опор должны быть подвижными, т. к. исключение подвижности на опорах приводит к завышенной оценке напряжений от действия нагрузок, имитирующих ветровой отсос и разность температур на обшивках панели.
15.3.3 Элементы крепления панели на опорах должны удерживать панель на опорах в процессе испытания, в том числе и от действия сил растяжения, возникающих в обшивках панели при изгибе.
15.3.4 Момент появления постоянных пластических деформаций соответствующих появлению текучести в поверхностных слоях или разрушению сердечника вблизи промежуточной опоры, следует определять методом разгрузки на ступенях, нагрузки соответствующих моменту появления разрушения. После загружения соответствующей ступенью нагрузки и выдержки под нагрузкой панель полностью разгружается.
15.3.5 В случае экспериментального исследования панелей одного типа, но разной толщины обшивки, когда испытаны только панели с самой тонкой обшивкой, напряжения местного изгиба для более толстых обшивок следует вычислять по формуле
σk2 = kу σk1, (77)
где σk2 – напряжение местного изгиба более толстой обшивки толщиной t2; σk1 – напряжение местного изгиба самой тонкой обшивки толщиной t1;
kу – коэффициент уменьшения, определяемый по формуле
(78)
где A1, I1 – площадь поперечного сечения и момент инерции обшивки толщиной t1;
A2, I2 – площадь поперечного сечения и момент инерции обшивки толщиной t2.
15.3.6 При испытании разрушения профилированной металлической обшивки от потери устойчивости (местном изгибе) индивидуальные результаты испытаний следует вычислять согласно формуле
(79)
где kкi – результат i-го номера испытания;
kmi – результат испытания, модифицированный для достижения соответствия расчетным значениям толщины и напряжения пластического течения;
Ryn – предел текучести металла;
Ry0 – предел текучести металла, измеренный в опытном образце;
t – расчетная толщина металла;
tо – толщина металла, измеренная в опытном образце.
α= 0, если Ry0 < Ryn;
α= 1, если Ry0 > Ryn.
α= 0,5, если Ry0 > Ryn и
Обычно β = 1,0, если tо ≤ t
β= 1,0, если tо > t и
β= 2,0, если tо > t и
где = отношение ширины к толщине самой широкой полки профилированной обшивки.
15.3.7 Значения kmi следует применять для оценки индивидуальных результатов испытаний при определении расчетных прочностей и сопротивлений.
15.3.8 Критические напряжения потери устойчивости при изгибе панели, полученные в ходе испытаний, следует корректировать с помощью коэффициента коррекции kф, чтобы получить расчетное значение напряжений.
15.3.9 Коэффициент kф учитывает снижение критического напряжения сжатой обшивки, вызванное более высокими температурами k1, и дополнительное изменение в случае низкой прочности поперек панели на растяжение k2 и определяется по формуле
kф = k1 k2. (80)
15.3.10 Для панелей наружного применения по конечному назначению с использованием слабопрофилированной или плоской обшивки при местной потере устойчивости с температурой обшивки выше 20 °C индивидуальные результаты испытаний должны быть уменьшены согласно формуле
(81)
где Е80 – модуль упругости поперек панели при растяжении при температуре 80 °C;
Е20 – модуль упругости поперек панели при растяжении при температуре 20 °C.
Во всех других случаях k1 = 1,0.
15.3.11 При разрушении слабопрофилированной или плоской панели при потере устойчивости сжатой обшивки индивидуальные результаты испытаний должны быть дополнительно вычислены по формуле
k2 = (6,10 Ryрс +0,39), (82)
где Ryрс – прочность на растяжение поперек панели, МПа.
Коэффицент k2 следует использовать только в случае испытаний при равномерно распределенной нагрузке, т. е. при применении вакуумной камеры, воздушного мешка или аналогичного устройства.