Действующий
7.3.2.5 Эпюры внутренних сил от воздействия равномерно распределенной нагрузки и разности температур на обшивках в трехпролетных панелях приведены на рисунке 8. Изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях трехпролетной неразрезной панели, в пролетах и на опорах А (крайняя) и В (промежуточная) от равномерно распределенной нагрузки определяются по формулам:
а – усилия в панели от постоянной нагрузки; б – усилия в панели от разности температур на обшивках; 1, 2, 3 – пролеты
Рисунок 8 – Эпюры M и Q в трехслойных панелях и их обшивках от поперечной равномерно распределенной нагрузки и разности температур на обшивках панели
7.3.2.6 Изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях трехпролетной неразрезной панели, в пролетах и на опорах А (крайняя) и В (промежуточная) от разности температур вычисляют по формулам:
8.1.1 Сжатая плоская поверхность обшивки панели в предельном состоянии может потерять устойчивость из плоскости панели (образуются складки); подобное может произойти как в пролете, так и над опорами. Максимальное напряжение от изгибающего момента Mu, которое может выдержать обшивка, может быть вычислено по формуле
8.1.2 Критические напряжения потери местной устойчивости плоской обшивки для панелей с двумя плоскими или слабопрофилированными обшивками вычисляют по формуле
Где kd – коэффициент, зависящий от начальных дефектов и значений коэффициента Пуассона, при отсутствии экспериментальных данных, принимается равным 0,6 – для панелей с сердцевиной из качественного полиуретана и 0,5 – для панелей из других видов утеплителя;
8.1.3 Значение уточненного коэффициента kd, постоянного для однотипных трехслойных панелей с одинаковыми обшивками и видом утеплителя, определяют экспериментальным путем.
8.1.4 Местная устойчивость (выпучивание) плоских и слабопрофилированных обшивок зависит от первоначальных дефектов формы обшивок, дефектов сердечника и клеевого слоя. Значения σkr рекомендуется определять на основании проведения испытаний на полноразмерных панелях, отобранных из партии продукции.
8.2.1 Для сильнопрофилированной сжатой обшивки критические напряжения следует определять для сжатых элементов сечения обшивки, рассматривая ее как полку или стенку ничем не подкрепленного профилированного листа. Допускается учитывать также упругое подкрепляющее влияние сердцевины.
8.2.2 Профилированная стальная обшивка панели в сжатой зоне трехслойной панели при определенной приведенной гибкости пластинки поперечного сечения профиля, подкрепленная с двух сторон, может терять устойчивость, и гофрированный профиль обшивки может участвовать в работе панели только эффективной частью своего сечения, не потерявшей устойчивость. Это положение можно учесть снижением значения расчетного сопротивления профилированной обшивки, которое вычисляют по формуле
Для полок и полностью сжатых стенок профилированного листа kσ = 4,0. 8.2.3 При учете упругого подкрепления внутренним слоем панели коэффициент влияния напряженного состояния полок и стенок профилированной обшивки на местную устойчивость kσ вычисляют по
8.2.4 Достижение критических напряжений устойчивости не зависит от ползучести материала сердцевины. На практике ползучесть сердцевины приводит лишь к увеличению прогиба плиты и снижению прочности панели при работе на сжатие.