(Действующий) СП 362.1325800.2017 Ограждающие конструкции из трехслойных панелей...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
8.1.1 Сжатая плоская поверхность обшивки панели в предельном состоянии может потерять устойчивость из плоскости панели (образуются складки); подобное может произойти как в пролете, так и над опорами. Максимальное напряжение от изгибающего момента Mu, которое может выдержать обшивка, может быть вычислено по формуле
(40)
где e – расстояние между центрами тяжести обшивок панелей;
b– ширина панели;
t1– толщина сжатого стального листа.
8.1.2 Критические напряжения потери местной устойчивости плоской обшивки для панелей с двумя плоскими или слабопрофилированными обшивками вычисляют по формуле
(41)
Где kd – коэффициент, зависящий от начальных дефектов и значений коэффициента Пуассона, при отсутствии экспериментальных данных, принимается равным 0,6 – для панелей с сердцевиной из качественного полиуретана и 0,5 – для панелей из других видов утеплителя;
– среднее значение модуля упругости сердцевины при растяжении и сжатии;
GS– среднее значение модуля сдвига сердцевины;
EF− модуль упругости металлической обшивки.
8.1.3 Значение уточненного коэффициента kd, постоянного для однотипных трехслойных панелей с одинаковыми обшивками и видом утеплителя, определяют экспериментальным путем.
8.1.4 Местная устойчивость (выпучивание) плоских и слабопрофилированных обшивок зависит от первоначальных дефектов формы обшивок, дефектов сердечника и клеевого слоя. Значения σkr рекомендуется определять на основании проведения испытаний на полноразмерных панелях, отобранных из партии продукции.

8.2 Учет местной потери устойчивости полок и стенок профилированной обшивки панелей

8.2.1 Для сильнопрофилированной сжатой обшивки критические напряжения следует определять для сжатых элементов сечения обшивки, рассматривая ее как полку или стенку ничем не подкрепленного профилированного листа. Допускается учитывать также упругое подкрепляющее влияние сердцевины.
8.2.2 Профилированная стальная обшивка панели в сжатой зоне трехслойной панели при определенной приведенной гибкости пластинки поперечного сечения профиля, подкрепленная с двух сторон, может терять устойчивость, и гофрированный профиль обшивки может участвовать в работе панели только эффективной частью своего сечения, не потерявшей устойчивость. Это положение можно учесть снижением значения расчетного сопротивления профилированной обшивки, которое вычисляют по формуле
404 × 117 пикс.     Открыть в новом окне
(42)
Стальные профилированные обшивки вычисляют по формуле
317 × 68 пикс.     Открыть в новом окне
(43)
(44)
Для полок и полностью сжатых стенок профилированного листа kσ = 4,0. 8.2.3 При учете упругого подкрепления внутренним слоем панели коэффициент влияния напряженного состояния полок и стенок профилированной обшивки на местную устойчивость kσ вычисляют по
формуле
408 × 44 пикс.     Открыть в новом окне
(45)
8.2.4 Достижение критических напряжений устойчивости не зависит от ползучести материала сердцевины. На практике ползучесть сердцевины приводит лишь к увеличению прогиба плиты и снижению прочности панели при работе на сжатие.

8.3 Расчет стенок профилированных обшивок на поперечную силу

8.3.1 Несущую способность поперечного сечения от действия поперечной силы Qw вычисляют по формуле
(46)
где γc – коэффициент условий работы;
hw - высота стенки между срединными плоскостями полок;
RS- расчетное сопротивление при сдвиге, учитывающее потерю устойчивости стенки, приведенное в таблице 5;
α- угол наклона стенки относительно полок.
Т а б л и ц а 5
Условная гибкость стенки
Расчетные сопротивления по сдвигу
0,58 Ry
̅
8.3.2 Условную гибкость стенки вычисляют по формуле
(47)
где Sw - наклонная высота стенки гофрированного профиля.

9 Несущая способность трехслойных панелей по сопротивлению утеплителя сердцевины реакции на опорах

9.1 Несущую способность панели по сопротивлению опорной реакции на поверхности контакта с опорной поверхностью при разрезной и неразрезной схеме работы панели в случае, когда поверхность панели плоская или слабопрофилированная, определяют по 9.4.
9.2 Расчетное значение сопротивления сердцевины панели опорной реакции в зоне контакта элементов каркаса и панели рекомендуется определять экспериментальным путем на полноразмерных образцах.
9.3 Несущую способность панели с плоскими обшивками на концевых опорах разрезной или неразрезной панели в предположении, что касательные напряжения, воспринимающие опорную реакцию в сердечнике, действуют только до середины толщины панели (рисунок 9), вычисляют по формуле
FA = γc B∙0,5 (Ls + kn e) Rycc, (48)
где kn – поправочный коэффициент распределения напряжений по площади сердцевины следует определять с помощью испытаний; при отсутствии экспериментальных данных рекомендуется применять следующие значения:
- kn = 0 – для минераловатной сердцевины;
- kn = 0,5·102 – для сердцевины из пенопласта при е ≤ 100 мм;
- kn e = 0,5·e2 – для сердцевины из пенопласта при е > 100 мм.
466 × 248 пикс.     Открыть в новом окне
Рисунок 9 – Призма смятия утеплителя сердцевины над опорой
9.4 Несущую способность сердечника на средних опорах неразрезной панели следует вычислять по формуле
FB = γ B(LS + kn e)Rycc, (49)
где γc – коэффициент условий работы;