где - коэффициент, принимаемый равным 0,87 для расчета разрезных балок и 0,77 для расчета сечений на опорах неразрезных балок;

;	;	;	;
;	;	.		(67)

В формулах (67):

M и Q - изгибающий момент и поперечная сила в сечении балки соответственно от расчетной нагрузки, определяемой согласно СП 20.13330;

- коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок, принимаемый согласно СП 20.13330;

- коэффициент увеличения сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана, принимаемый согласно СП 20.13330;

- полное нормативное значение сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана;

- условная длина, определяемая согласно 8.2.2;

- местный крутящий момент, определяемый по формуле

где е = 0,2b, (здесь b - ширина подошвы рельса);

- расчётная горизонтальная нагрузка, направленная поперек кранового пути, вызываемая перекосами мостовых кранов и непараллельностью крановых путей и принимаемая согласно СП 20.13330;

- высота кранового рельса;

- сумма собственных моментов инерции при кручении рельса и пояса, где и - соответственно ширина и толщина верхнего пояса балки.

Все напряжения в формулах (63) - (67) следует принимать со знаком "плюс".

8.3.4 Расчет на прочность подвесных балок крановых путей (монорельсов) следует выполнять с учетом местных нормальных напряжений от давления колеса крана, направленных вдоль и поперек оси балки.

8.3.5 Расчёт на прочность бистальных балок крановых путей двутаврового сечения с двумя осями симметрии для кранов групп режимов работы 1К-5К при следует выполнять согласно требованиям 8.3.2 или по формуле (60), в которой:

- изгибающий момент в горизонтальной плоскости, полностью передающийся на верхний пояс балки;

- момент сопротивления сечения верхнего пояса относительно оси у-у;

- коэффициент, принимаемый равным 1,15.

8.4 Расчет на общую устойчивость изгибаемых элементов сплошного сечения

8.4.1 Расчёт на устойчивость двутавровых балок 1-го класса, а также бистальных балок 2-го класса, удовлетворяющих требованиям 8.2.1 и 8.2.8, следует выполнять по формулам:

при изгибе в плоскости стенки, совпадающей с плоскостью симметрии сечения

при изгибе в двух главных плоскостях (и наличии бимоментов)

В формулах (69) и (70):

- коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый по приложению Ж для балок с опорными сечениями, закрепленными от боковых смещений и поворота;

- момент сопротивления сечения относительно оси х-х, вычисленный для сжатого пояса;

- момент сопротивления сечения относительно оси у-у, совпадающей с плоскостью изгиба, вычисленный для наиболее сжатой точки сжатого пояса;

- секториальный момент сопротивления сечения, вычисленный для наиболее сжатой точки сжатого пояса.

Знак "+" у второго и третьего членов в формуле (70) принимается, если в рассматриваемой точке соответствующее усилие вызывает сжатие.

Для бистальных балок в формулах (69) и (70), а также при определении , следует заменять на .

8.4.2 При определении значения за расчетную длину балки следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смешений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей (где l - пролет балки); за расчётную длину консоли следует принимать: при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь l - длина консоли) или расстояние между точками закрепления сжатого пояса в горизонтальной плоскости - при закреплении пояса на конце и по длине консоли.

8.4.3 Расчёт на устойчивость балок крановых путей двутаврового сечения следует выполнять по формуле (70), в которой: - изгибающий момент в горизонтальной плоскости, полностью передающийся на верхний пояс балки; - момент сопротивления сечения верхнего пояса относительно оси у-у.

8.4.4 Устойчивость балок 1-го класса, а также бистальных балок 2-го класса следует считать обеспеченной:

а) при передаче нагрузки на балку через сплошной жесткий настил (железобетонные плиты из тяжелого, легкого и ячеистого бетонов, плоский и профилированный металлический настил, волнистая сталь и т.п.), непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и связанный с ним с помощью сварки, болтов, самонарезающих винтов и др.; при этом силы трения учитывать не следует;

б) при значениях условной гибкости сжатого пояса балки , не превышающих ее предельных значений определяемых по формулам таблицы 11 для балок симметричного двутаврового сечения или асимметричного - с более развитым сжатым поясом, рассчитываемых по формуле (69) и имеющих отношение ширины растянутого пояса к ширине сжатого пояса не менее 0,75.

Место приложения нагрузки	Условная предельная гибкость сжатого пояса прокатной или сварной балки
К верхнему поясу	0,35 + 0,0032 b / t + (0,76 - 0,02 b / t) b / h (71)
К нижнему поясу	0,57 + 0,0032 b / t + (0,92 - 0,02 b / t) b / h (72)
Независимо от уровня приложения нагрузки при расчёте участка балки между связями или при чистом изгибе	0,41 + 0,0032 b / t + (0,73 - 0,016 b / t) b / h (73)
Обозначения, принятые в таблице 11:b и t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса;h - расстояние (высота) между осями поясных листов.Примечания1 Значения определены при и ; для балок с отношением b / t < 15 в формулах таблицы 11 следует принимать b / t =15.2 Для балок с фрикционными поясными соединениями значения следует умножать на 1,2.3 Значения следует повышать умножением на коэффициент , где .

8.4.5 Прикрепления к сжатому поясу жесткого настила, продольных или поперечных связей, которые должны обеспечивать устойчивость изгибаемого элемента, следует рассчитывать на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять:

при закреплении балки в отдельных точках - по формуле (18), в которой следует определять для сечения типа b (см. таблицу 7) при гибкости (где i - радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), a N - вычислять по формуле

где и - площади сечения сжатого пояса и стенки соответственно;

и - расчётные сопротивления стали сжатого пояса и стенки соответственно;