группа 4 - сварные и болтовые конструкции кабельных каналов, детали путей перекатки трансформаторов, трапы, лестницы, ограждения и другие вспомогательные конструкции и элементы ОРУ, ВЛ и КС.

16.2 Болты классов точности А и В для опор ВЛ высотой до 60 м и конструкций ОРУ и КС следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на усталость, а для фланцевых соединений и опор ВЛ высотой более 60 м - как для конструкций, рассчитываемых на усталость, по таблице Г.3 (приложение Г).

16.3 Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Л групп отливок II и III по НД.

16.4 При расчетах опор ВЛ, конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные в 7.1.2, разделах 4 и 14 и по таблице 45.

Для опор ВЛ, ОРУ и КС значение коэффициента надежности по ответственности следует принимать равным 1,0.

Расчёт на прочность растянутых элементов опор по формуле (5) с заменой в ней значения на не допускается.

Элемент конструкций		Коэффициент условий работы
1	Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опоры в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях:
	а) на сварке	0,95
	б) на болтах	0,90
2	Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равно-полочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок 22):
	а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более, поставленными вдоль пояса траверсы	0,90
	б) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или через фасонку	0,75
	в) раскос и распорка	0,75
3	Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки:
	а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работы	0,90
	б) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор:
	в нормальном режиме работы	0,80
	в аварийном режиме работы	0,90
Примечание - Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах.

16.5 При определении приведенной гибкости по таблице 8 наибольшую гибкость всего стержня следует вычислять по формулам:

для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам,

для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам,

для свободно стоящей стойки пирамидальной формы (рисунок 15)

где l - геометрическая длина сквозного стержня;

b - расстояние между осями поясов наиболее узкой грани стержня с параллельными поясами;

h - высота свободно стоящей стойки;

218 × 32 пикс.     Открыть в новом окне

- коэффициент для определения расчетной длины, где и - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани соответственно.

788 × 585 пикс.     Открыть в новом окне

16.6 Расчёт на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения следует выполнять по разделу 9.

Для равностороннего трехгранного сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения относительный эксцентриситет следует вычислять по формулам:

при изгибе в плоскости, перпендикулярной к одной из граней,

при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней,

где b - расстояние между осями поясов в плоскости грани;

- коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях.

16.7 При расчёте на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками по 9.3.1 и 9.3.2 значение эксцентриситета е при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.

16.8 При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сечения опор с оттяжками при сжатии с изгибом, продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом дополнительного усилия от изгибающего момента M, вычисляемого по деформированной схеме.

Для шарнирно опертой по концам решётчатой стойки постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками значение момента М в середине длины стойки при изгибе её в одной из плоскостей х-х или у-у следует определять по формуле

где - изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки, определяемый как в балках;

- коэффициент, принимаемый согласно 16.6;

N - продольная сила в стойке;

- прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения ;

- начальный прогиб стойки в плоскости изгиба;

.

Здесь: l - длина стойки; ,

где А - площадь сечения стойки;

- приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (16) на или соответственно плоскости изгиба. При изгибе стойки в двух плоскостях усилие следует определять по формуле (124); при этом начальный прогиб следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия от момента или имеет наибольшее значение.

16.9 Поперечную силу Q в шарнирно опертой по концам стойке с решетками постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле

где - максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.

Остальные обозначения в формуле (207) следует принимать такими же, как в формуле (206).

16.10 Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у значение момента М в середине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость - по таблице 8 для сечения типа 3.

При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия следует принимать большим из двух значений, определяемых по формуле

При учете обоих моментов и во второй формуле (208) начальный прогиб стойки в каждой из двух плоскостей следует принимать равным 0,001l.

16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости , определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.