(сжато-изгибаемых) элементов сплошного сечения (колонн, стоек, опор и т.п.) при ^̅λ_w ≥2,3 следует в соответствии с требованиями 7.3.3.

9.4.5 При укреплении стенки внецентренносжатого (сжато-изгибаемого) элемента продольным ребром жёсткости (с моментом инерции Irl ≥6 heftw³), расположенным посередине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять по формулам таблицы 22. При этом расчёт и проектирование ребра и элемента в целом следует выполнять с учётом требований 7.3.4.

9.4.6 В случаях, когда фактическое значение условной гибкости стенки ^̅λ_w превышает предельное значение ^̅λ_uw, вычисленное для сечений типа 1 по формулам таблицы 22, а для сечений типов 2 и 3 с учётом примечания 2 таблицы 22 (приα≤ 0,5), проверку устойчивости стержня по формулам (109), (115) и (116), а также при α≤0,5 по формуле (111), следует выполнять с учётом расчётной уменьшенной площади Аd в соответствии с 7.3.6.

Т а б л и ц а 23

562 × 437 пикс.     Открыть в новом окне

9.4.8 Для полок (стенок) с отгибами (см. рисунок 5), значения предельной условной гибкости ̅λ_uf ( ̅λ_{uf ,1}),определяемые по формулам таблицы 23, следует умножать на коэффициент 1,5.

Размеры отгиба следует определять согласно 7.3.10.

9.4.9 При назначении сечений внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов по предельной гибкости (раздел 10.4)значения предельных условных гибкостей стенки ^̅λ_uw , определяемых по формулам таблицы 22, а также поясов ^̅λ_uf ( ^̅λ_{uf ,1}), определяемых по формулам таблицы 23 и согласно 9.4.8, следует увеличивать умножением на коэффициент (здесь φm – меньшее из значений φ_е, сφ_у, φ_еху, использованное при проверке устойчивости элемента), но не более чем в 1,25 раза.

10.1.1 Расчетные длины сжатых элементов плоских ферм и связей в их плоскости lef и из плоскости lef,1 (рисунок 13,а), б), в), г), за исключением элементов, указанных в 10.1.2 и 10.1.3, следует принимать по таблице 24.

398 × 248 пикс.     Открыть в новом окне

а) – треугольная со стойками; б) – раскосная; в) – треугольная со шпренгелями; г) - полураскосная треугольная; д) – перекрестная

10.1.2 Расчётные длины lef и lef,1 верхнего пояса фермы (неразрезного стержня) постоянного сечения с различными сжимающими или растягивающими усилиями на участках (число участков равной длины к ≥ 2) в предположении шарнирного сопряжения (рисунок 14,а) элементов решетки и связей, следует определять по формулам:

в плоскости пояса фермы

где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в панелях фермы; при этом 1 ≥ α≥ – 0,55;

из плоскости пояса фермы

где β – отношение суммы усилий на всех участках (рассматриваемой длины между точками закрепления пояса из плоскости), кроме максимального, к максимальному усилию; при этом (к – 1) ≥ β≥ – 0,5. При вычислении параметра β в формуле (137) растягивающие усилия в стержнях необходимо принимать со знаком «минус».

Т а б л и ц а24

Расчётные длины lef и lef,1 ветви сквозной колонны постоянного сечения (неразрезного стержня) с различными сжимающими усилиями на участках (число участков равной длины к ≥ 2) с граничными условиями, когда один конец стержня (нижний) жестко закреплен, а другой – шарнирно оперт в плоскости решетки при шарнирном креплении к нему элементов решетки (рисунок 14,б), следует определять по формулам:

в плоскости ветви

(138)

где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в месте заделки; при этом 1 ≥ α≥ 0; из плоскости ветви

(139)

где β – отношение суммы усилий на всех участках, кроме максимального, к максимальному усилию в месте заделки; при этом (к –1) ≥ β≥ 0.

В обоих случаях l – длина участка (см. рисунки 13 и 14); l1 – расстояние между точками связей из плоскости стержня (см. рисунок 14), и расчёт на устойчивость следует выполнять на максимальное усилие.

а) б)

388 × 223 пикс.     Открыть в новом окне

а) – пояса фермы; б) – ветви колонны

10.1.3 Расчётные длины lef,1(когда они не зависят от соотношения усилий) элементов перекрестной решетки, скрепленных между собой (см. рисунок 13,д), следует принимать по таблице 25. Определять расчетные длины пересекающихся связей (см. вид 1-1 рисунка 14,а) следует в соответствии с правилами по проектированию стальных конструкций.

Т а б л и ц а 25

10.1.4 Радиусы инерции i сечений элементов из одиночных уголков при определениигибкости следует принимать:

при расчётной длине элемента не менее 0,85 l (где l– расстояние между центрами ближайших узлов) – минимальными ( i = imin);

в остальныхслучаях – относительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости фермы (i = ix или i = iy), в зависимости от направления продольного изгиба.

10.2.1 Расчётные длины lef элементов структурных конструкций следует принимать по таблице 26 (l – геометрическая длина элемента – расстояние между центрами узлов структурных конструкций).

Т а б л и ц ат26

для сжато-изгибаемых элементов – относительно оси, перпендикулярной к или параллельной плоскости изгиба (i =ix или i = iy); в остальных случаях – минимальными (i = imin).

10.2.3 Расчётные длины lef и радиусы инерции сечений i сжатых, растянутых и ненагруженных элементов пространственных конструкций (рисунок 15) из одиночных уголковпри определении гибкости следует принимать по таблицам 27, 28 и 29.