Действующий
где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в панелях фермы; при этом 1 ≥ α≥ – 0,55;
где β – отношение суммы усилий на всех участках (рассматриваемой длины между точками закрепления пояса из плоскости), кроме максимального, к максимальному усилию; при этом (к – 1) ≥ β≥ – 0,5. При вычислении параметра β в формуле (137) растягивающие усилия в стержнях необходимо принимать со знаком «минус».
Направление продольного изгиба элемента фермы | Расчетные длины lef и lef,1 | ||
поясов | опорных раскосов и опорных стоек | прочих элементов решетки | |
1 В плоскости фермы lef : | |||
а) для ферм, кроме указанных в позиции 1,б | l | l | 0,8l |
б) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык | l | l | 0,9l |
2 В направлении, перпендикулярном к плоскости фермы | |||
(из плоскости фермы) lef,1: | |||
а) для ферм, кроме указанных в позиции 2,б | l1 | l1 | l1 |
б) для ферм с прикреплением элементов решётки к поясам впритык | l1 | l1 | 0,9l1 |
3 В любом направлении lef = lef,1 для ферм из одиночных уголков при одинаковых расстояниях между точками закрепления элементов в плоскости и из плоскости фермы | 0,85l | l | 0,85l |
Обозначения, принятые в таблице 24 (см. рисунок 13): l – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами ближайших узлов) в плоскости фермы; l1 – расстояние между узлами, закреплёнными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жёсткими плитами покрытий, прикреплёнными к поясу сварными швами или болтами, и т.п.). | |||
Расчётные длины lef и lef,1 ветви сквозной колонны постоянного сечения (неразрезного стержня) с различными сжимающими усилиями на участках (число участков равной длины к ≥ 2) с граничными условиями, когда один конец стержня (нижний) жестко закреплен, а другой – шарнирно оперт в плоскости решетки при шарнирном креплении к нему элементов решетки (рисунок 14,б), следует определять по формулам:
(138)где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в месте заделки; при этом 1 ≥ α≥ 0; из плоскости ветви
(139)где β – отношение суммы усилий на всех участках, кроме максимального, к максимальному усилию в месте заделки; при этом (к –1) ≥ β≥ 0.
В обоих случаях l – длина участка (см. рисунки 13 и 14); l1 – расстояние между точками связей из плоскости стержня (см. рисунок 14), и расчёт на устойчивость следует выполнять на максимальное усилие.
10.1.3 Расчётные длины lef,1(когда они не зависят от соотношения усилий) элементов перекрестной решетки, скрепленных между собой (см. рисунок 13,д), следует принимать по таблице 25. Определять расчетные длины пересекающихся связей (см. вид 1-1 рисунка 14,а) следует в соответствии с правилами по проектированию стальных конструкций.
Конструкция узла пересечения элементов решётки | Расчетная длина lef,1 из плоскости фермы (связи) при поддерживающем элементе | ||
растянутом | неработающем | сжатом | |
Оба элемента не прерываются | l | 0,7l1 | l1 |
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой: | |||
рассматриваемый элемент не прерывается | 0,7l1 | l1 | 1,4l1 |
рассматриваемый элемент прерывается и перекрывается фасонкой | 0,7l1 | - | - |
Обозначения, принятые в таблице 25 (см. рисунок 13,д): l – расстояние от центра узла фермы (связи) до точки пересечения элементов; l1 – полная геометрическая длина элемента. | |||
10.1.4 Радиусы инерции i сечений элементов из одиночных уголков при определениигибкости следует принимать:
при расчётной длине элемента не менее 0,85 l (где l– расстояние между центрами ближайших узлов) – минимальными ( i = imin);
в остальныхслучаях – относительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости фермы (i = ix или i = iy), в зависимости от направления продольного изгиба.
10.2.1 Расчётные длины lef элементов структурных конструкций следует принимать по таблице 26 (l – геометрическая длина элемента – расстояние между центрами узлов структурных конструкций).
Элементы структурных конструкций | Расчётная длина lef |
1 Кроме указанных в позициях 2 и 3 | l |
2 Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса, а также элементы поясов и решёток, прикрепляемых в узлах сваркой впритык к шаровым или цилиндрическим узловым элементам | 0,85l |
3 Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах одной полкой: | |
а) сварными швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль элемента, при l/imin: | |
до 90 | l |
св. 90 до 120 | 0,90l |
св. 120 до 150 (только для элементов решётки) | 0,75l |
св. 150 до 200 (только для элементов решётки) | 0,70l |
б) одним болтом при l/imin: | |
до 90 | l |
св. 90 до 120 | 0,95l |
св. 120 до 150 (только для элементов решётки) | 0,85l |
св. 150 до 200 (только для элементов решётки) | 0,80l |
10.2.2 Радиусы инерции сечений i элементов структурных конструкций при определении гибкости следует принимать:
для сжато-изгибаемых элементов – относительно оси, перпендикулярной к или параллельной плоскости изгиба (i =ix или i = iy); в остальных случаях – минимальными (i = imin).
10.2.3 Расчётные длины lef и радиусы инерции сечений i сжатых, растянутых и ненагруженных элементов пространственных конструкций (рисунок 15) из одиночных уголковпри определении гибкости следует принимать по таблицам 27, 28 и 29.
10.2.4 Для определения расчетных длин раскосов по рисунку 15,в, при прикреплении их без фасонок к распорке и поясу сварными швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль раскоса, значение коэффициента расчетной длины dследует принимать по таблице 29 при значении n «До 2». В случае прикрепления их концов одним болтом значение d следует принимать по таблице 29 для прикрепления «Одним болтом без фасонки», а при вычислении значения lef по таблице 27 вместо d следует принимать 0,5(1 + d).
10.2.5 Расчётные длины lef и радиусы инерции i элементов из труб или парных уголков следует принимать согласно 10.1.1 – 10.1.3.
а), б), в) – с совмещенными в смежных гранях узлами; г), д) – с не совмещенными в смежных гранях узлами; е) – с частично совмещенными в смежных гранях узлами
Элементы пространственных конструкций | Сжатые и ненагруженные элементы | Растянутые элементы | ||
lef | i | lef | i | |
Пояса: | ||||
по рисунку 15,а),б),в) | lm | imin | lm | imin |
по рисунку 15,г),д) | 0,73lm | imin | 0,73lm | imin |
по рисунку 15,е) | 0,64lm | imin | 0,64lm | imin |
Раскосы: | ||||
по рисунку 15,а),д) | μd ldc | imin | ld ( ld1) | imin(iх) |
по рисунку 15,б),в),г),е) | μd ld | imin | ld | imin |
Распорки: | ||||
по рисунку 15,б),е) | 0,80lc | imin | - | - |
по рисунку 15,в) | 0,73lc | imin | ||
Обозначения, принятые в таблице 27 (рисунок 15): ldc – условная длина, принимаемая по таблице 28; μd – коэффициент расчётной длины раскоса, принимаемый по таблице 29. П р и м е ч а н и я 1 Раскосы по рисунку 15,а),д) в точках пересечения должны быть скреплены между собой. 2 Значение lеf для распорок по рисунку 15,в) приведено для равнополочных уголков. 3 В скобках приведены значения lеf и i для раскосов из плоскости грани конструкции. | ||||
Конструкция узла пересечения элементов решетки | Условная длина раскоса ldc при поддерживающем элементе | ||
растянутом | неработающем | сжатом | |
Оба стержня не прерываются | ld | 1,3ld | 0,8ld1 |
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой; рассматриваемый элемент не прерывается: | |||
в конструкциях по рисунку 15, а) | 1,3ld | 1,6ld | ld1 |
в конструкциях по рисунку 15, д) | (1,75 -0,15n)ld | (1,9 - 0,1n)ld | ld1 |
Узел пересечения элементов закреплен от смещения из плоскости грани (диафрагмой и т.п.) | ld | ld | ld |
Обозначение, принятое в таблице 28 (рисунок 15): n = Im,min ld/ (Id,min lm), где Im,min и Id,min - наименьшие моменты инерции сечения пояса и раскоса соответственно. П р и м е ч а н и е – При n< 1 и n> 3 в формулах таблицы следует принимать n = 1 и n = 3соответственно. | |||
Прикрепление раскоса к поясам | Значение n | Значение d при l/imin, равном | ||
до 60 | св. 60 до 160 | св. 160 | ||
Сварными швами, болтами (не менее двух), расположенными вдоль раскоса | До 2 | 1,14 | 0,54+36 imin/l | 0,765 |
Свыше 6 | 1,04 | 0,54+28,8 imin/ l | 0,740 | |
Одним болтом без фасонки | При любых значениях | 1,12 | 0,64+28,8 imin/ l | 0,820 |
Обозначения, принятые в таблице 29: n – по таблице 28; l – длина, принимаемая равной: ld– для раскосов по рисунку 15,б),в),г),е); ldc по таблице 28 – для раскосов по рисунку 15, а), д). П р и м е ч а н и я 1 Значение μd при 2≤ n ≤6 следует определять линейной интерполяцией. 2 При прикреплении одного конца раскоса к поясу без фасонок сваркой или болтами, а второго конца – через фасонку коэффициент расчетной длины раскоса следует принимать равным 0,5(1 + μd); при прикреплении обоих концов раскосов через фасонки – μd = 1,0. | ||||
10.3.1 Расчётные длины lef колонн (стоек) постоянного сечения или отдельных участков ступенчатых колонн следует определять по формуле
10.3.2 При определении коэффициентов расчётной длины колонн (стоек) значения продольных сил в элементах системы следует принимать для того сочетаниянагрузок, для которого выполняется проверка устойчивости колонн (стоек) согласно разделам 7 и 9.
Значения коэффициентов расчетной длины μ для колонн постоянного сечения и отдельных участков ступенчатых колонн при любых сочетаниях нагрузок принимаются как для колонн постоянного сечения и отдельных участков ступенчатых колонн в рассчитываемой конструкции при сочетании нагрузок, дающем наибольшие значения продольных сил.