(Действующий) СП 16.13330.2017 Стальные конструкции Актуализированная редакция...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
Т а б л и ц а 22
574 × 207 пикс.     Открыть в новом окне
573 × 494 пикс.     Открыть в новом окне
9.4.3 При выполнении условия 0,8 ≤ N/(φeARy γc)≤1 предельную условную гибкость ̅λuw, вычисленную по формулам (125) и (126),увеличивают путём определения ее по формуле
286 × 34 пикс.     Открыть в новом окне
(131)
где ̅λuw 1 и ̅λuw2 – значения ̅λuw, вычисленные по формулам (125), (126) и (127).
При выполнении условия N/ (φeARy γ c) < 0,8 значение ̅λuw следует принимать
равным ̅λuw2.
9.4.4 Укреплять поперечными рёбрами жёсткости стенки внецентренно сжатых
(сжато-изгибаемых) элементов сплошного сечения (колонн, стоек, опор и т.п.) при ̅λw ≥2,3 следует в соответствии с требованиями 7.3.3.
9.4.5 При укреплении стенки внецентренносжатого (сжато-изгибаемого) элемента продольным ребром жёсткости (с моментом инерции Irl ≥6 heftw3), расположенным посередине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять по формулам таблицы 22. При этом расчёт и проектирование ребра и элемента в целом следует выполнять с учётом требований 7.3.4.
9.4.6 В случаях, когда фактическое значение условной гибкости стенки ̅λw превышает предельное значение ̅λuw, вычисленное для сечений типа 1 по формулам таблицы 22, а для сечений типов 2 и 3 с учётом примечания 2 таблицы 22 (приα≤ 0,5), проверку устойчивости стержня по формулам (109), (115) и (116), а также при α≤0,5 по формуле (111), следует выполнять с учётом расчётной уменьшенной площади Аd в соответствии с 7.3.6.
9.4.7 Устойчивость поясов (полок) внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) стержней с гибкостью 0,8 ≤ ̅λx (̅λy) ≤ 4 следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса пояса (полки) или поясного листа не превышает значений предельной условной гибкости определяемых по формулам таблице 23.
Т а б л и ц а 23
562 × 437 пикс.     Открыть в новом окне
9.4.8 Для полок (стенок) с отгибами (см. рисунок 5), значения предельной условной гибкости ̅λuf ( ̅λuf ,1),определяемые по формулам таблицы 23, следует умножать на коэффициент 1,5.
Размеры отгиба следует определять согласно 7.3.10.
9.4.9 При назначении сечений внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов по предельной гибкости (раздел 10.4)значения предельных условных гибкостей стенки ̅λuw , определяемых по формулам таблицы 22, а также поясов ̅λuf ( ̅λuf ,1), определяемых по формулам таблицы 23 и согласно 9.4.8, следует увеличивать умножением на коэффициент (здесь φm – меньшее из значений φе, сφу, φеху, использованное при проверке устойчивости элемента), но не более чем в 1,25 раза.

10 Расчетные длины и предельные гибкости элементов стальных конструкций

10.1 Расчетные длины элементов плоских ферм и связей

10.1.1 Расчетные длины сжатых элементов плоских ферм и связей в их плоскости lef и из плоскости lef,1 (рисунок 13,а), б), в), г), за исключением элементов, указанных в 10.1.2 и 10.1.3, следует принимать по таблице 24.
398 × 248 пикс.     Открыть в новом окне
а) – треугольная со стойками; б) – раскосная; в) – треугольная со шпренгелями; г) - полураскосная треугольная; д) – перекрестная
Рисунок 13 Схемы для определения расчетных длин сжатых элементов (обозначения приведены в таблице 24) решеток ферм
10.1.2 Расчётные длины lef и lef,1 верхнего пояса фермы (неразрезного стержня) постоянного сечения с различными сжимающими или растягивающими усилиями на участках (число участков равной длины к ≥ 2) в предположении шарнирного сопряжения (рисунок 14,а) элементов решетки и связей, следует определять по формулам:
в плоскости пояса фермы
lef = (0,17α3 + 0,83) l≥ 0,8l, (136)
где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в панелях фермы; при этом 1 ≥ α≥ – 0,55;
из плоскости пояса фермы
lef,1 = {0,75 + 0,25 [β/( к–1)]2к-3} l1≥ 0,5l1 , (137)
где β отношение суммы усилий на всех участках (рассматриваемой длины между точками закрепления пояса из плоскости), кроме максимального, к максимальному усилию; при этом (к – 1) ≥ β≥ – 0,5. При вычислении параметра β в формуле (137) растягивающие усилия в стержнях необходимо принимать со знаком «минус».
Т а б л и ц а24
Направление продольного изгиба
элемента фермы
Расчетные длины lef и lef,1
поясов
опорных
раскосов и
опорных
стоек
прочих
элементов
решетки
1 В плоскости фермы lef :
а) для ферм, кроме указанных в позиции 1,б
l
l
0,8l
б) для ферм из одиночных уголков и ферм с
прикреплением элементов решетки к поясам впритык
l
l
0,9l
2 В направлении, перпендикулярном к плоскости фермы
(из плоскости фермы) lef,1:
а) для ферм, кроме указанных в позиции 2,б
l1
l1
l1
б) для ферм с прикреплением элементов решётки к поясам впритык
l1
l1
0,9l1
3 В любом направлении lef = lef,1 для ферм из одиночных уголков при одинаковых расстояниях между точками закрепления элементов в плоскости и из плоскости фермы
0,85l
l
0,85l
Обозначения, принятые в таблице 24 (см. рисунок 13):
l геометрическая длина элемента (расстояние между центрами ближайших узлов) в плоскости фермы;
l1 расстояние между узлами, закреплёнными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жёсткими плитами покрытий, прикреплёнными к поясу сварными швами или болтами, и т.п.).
Расчётные длины lef и lef,1 ветви сквозной колонны постоянного сечения (неразрезного стержня) с различными сжимающими усилиями на участках (число участков равной длины к ≥ 2) с граничными условиями, когда один конец стержня (нижний) жестко закреплен, а другой – шарнирно оперт в плоскости решетки при шарнирном креплении к нему элементов решетки (рисунок 14,б), следует определять по формулам:
в плоскости ветви
(138)
где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию в месте заделки; при этом 1 ≥ α≥ 0; из плоскости ветви
(139)
где β – отношение суммы усилий на всех участках, кроме максимального, к максимальному усилию в месте заделки; при этом (к –1) ≥ β≥ 0.
В обоих случаях l – длина участка (см. рисунки 13 и 14); l1 расстояние между точками связей из плоскости стержня (см. рисунок 14), и расчёт на устойчивость следует выполнять на максимальное усилие.
а) б)
388 × 223 пикс.     Открыть в новом окне
а) – пояса фермы; б) – ветви колонны
Рисунок 14 – Схемы для определения расчетной длины элементов
10.1.3 Расчётные длины lef,1(когда они не зависят от соотношения усилий) элементов перекрестной решетки, скрепленных между собой (см. рисунок 13,д), следует принимать по таблице 25. Определять расчетные длины пересекающихся связей (см. вид 1-1 рисунка 14,а) следует в соответствии с правилами по проектированию стальных конструкций.
Т а б л и ц а 25
Конструкция узла пересечения
элементов решётки
Расчетная длина lef,1 из плоскости фермы (связи) при поддерживающем элементе
растянутом
неработающем
сжатом
Оба элемента не прерываются
l
0,7l1
l1
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой:
рассматриваемый элемент не прерывается
0,7l1
l1
1,4l1
рассматриваемый элемент прерывается
и перекрывается фасонкой
0,7l1
-
-
Обозначения, принятые в таблице 25 (см. рисунок 13,д):
l расстояние от центра узла фермы (связи) до точки пересечения элементов;
l1 полная геометрическая длина элемента.
10.1.4 Радиусы инерции i сечений элементов из одиночных уголков при определениигибкости следует принимать:
при расчётной длине элемента не менее 0,85 l (где l– расстояние между центрами ближайших узлов) – минимальными ( i = imin);
в остальныхслучаях – относительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости фермы (i = ix или i = iy), в зависимости от направления продольного изгиба.