Нижние торцы опорных рёбер (рисунок11) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать расчетного сопротивления стали: в первом случае (см. рисунок 11,а) – смятию Rр при а ≤1,5 t и сжатию Ry при а>I,5t; во втором случае (см. рисунок 11,б) смятию Rр.

287 × 138 пикс.     Открыть в новом окне

а) – в торце с применением строжки; б) – удаленного от торца

Сварные швы, прикрепляющие опорное ребро к нижнему поясу балки, следует рассчитывать на воздействие опорной реакции.

При отсутствии опорных ребер жесткости (в прокатных балках) расчетное сечение стойки – полоса стенки шириной, равная длине участка опирания балки.

8.5.18 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если

условная гибкость свеса пояса или поясного листа = балок 1-го класса, а также бистальных 2-го класса при выполнении требований 7.3.7,8.2.1 и 8.2.8 не превышает предельных значений определяемых по формулам:

Здесь σс – напряжение в сжатом поясе, определяемое по формулам:

для однородного сечения

σс = M/ (Wxnc γc ) или σс = Mx / (Wxnc γc ) + My / (Wyn γc );

для бистального сечения

или

232 × 25 пикс.     Открыть в новом окне

где α' – значения α из таблицы 18 при τ= 0; если то следует принимать σс= Ryf.

8.5.19 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса сжатого пояса или поясного листа балок 2-го и 3-го классов из однородной стали при выполнении требований 7.3.7, 8.2.3 и 8.5.8 не превышает предельных значений , определяемых при по формулам:

При следует принимать

8.5.20 В случае окаймления или отгиба полки (стенки) сечения (рисунок 5), размером аef≥ 0,3 bef и толщиной t> значения ^̅λ_uf , определяемые по формулам (97) и (99), допускается увеличивать в 1,5 раза.

8.6.1 Площадь стальной опорной плиты должна удовлетворять требованиям расчёта на прочность фундамента.

Передача расчетного усилия на опорную плиту может осуществляться через фрезерованный торец или через сварные швы конструкции, опирающейся на плиту.

8.6.2 Толщину опорной плиты следует определять расчетом на изгиб пластинки по формуле

где Mmax– наибольший из изгибающих моментов М, действующих на полосе единичной ширины разных участков опорной плиты и определяемых поформулам:

для участка плиты, опертого на две стороны, сходящиеся под углом, по формуле (104), принимая при этом d1 – диагональ прямоугольника, а размер а1 в таблице Е.2– расстояниеот вершины угла до диагонали.

Здесь c – вылет консольного участка плиты;

α1 , α2 , α3 – коэффициенты, зависящие от условий опирания и отношения размеров сторон участка плиты и принимаемые согласно таблице Е.2 (приложение Е);

q– реактивный отпор фундамента под рассматриваемым участком плиты на единицу площади плиты.

9.1.1 Расчёт на прочность внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) и внецентренно растянутых (растянуто-изгибаемых) элементов из стали с нормативным сопротивлением Ryn ≤440 Н/мм², не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при напряжениях τ< 0,5Rs и σ=N/Аn>0,1Ry следует выполнять по формуле

463 × 45 пикс.     Открыть в новом окне

(105)