или

232 × 25 пикс.     Открыть в новом окне

где α' – значения α из таблицы 18 при τ= 0; если то следует принимать σс= Ryf.

8.5.19 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса сжатого пояса или поясного листа балок 2-го и 3-го классов из однородной стали при выполнении требований 7.3.7, 8.2.3 и 8.5.8 не превышает предельных значений , определяемых при по формулам:

При следует принимать

8.5.20 В случае окаймления или отгиба полки (стенки) сечения (рисунок 5), размером аef≥ 0,3 bef и толщиной t> значения ^̅λ_uf , определяемые по формулам (97) и (99), допускается увеличивать в 1,5 раза.

8.6.1 Площадь стальной опорной плиты должна удовлетворять требованиям расчёта на прочность фундамента.

Передача расчетного усилия на опорную плиту может осуществляться через фрезерованный торец или через сварные швы конструкции, опирающейся на плиту.

8.6.2 Толщину опорной плиты следует определять расчетом на изгиб пластинки по формуле

где Mmax– наибольший из изгибающих моментов М, действующих на полосе единичной ширины разных участков опорной плиты и определяемых поформулам:

для участка плиты, опертого на две стороны, сходящиеся под углом, по формуле (104), принимая при этом d1 – диагональ прямоугольника, а размер а1 в таблице Е.2– расстояниеот вершины угла до диагонали.

Здесь c – вылет консольного участка плиты;

α1 , α2 , α3 – коэффициенты, зависящие от условий опирания и отношения размеров сторон участка плиты и принимаемые согласно таблице Е.2 (приложение Е);

q– реактивный отпор фундамента под рассматриваемым участком плиты на единицу площади плиты.

9.1.1 Расчёт на прочность внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) и внецентренно растянутых (растянуто-изгибаемых) элементов из стали с нормативным сопротивлением Ryn ≤440 Н/мм², не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при напряжениях τ< 0,5Rs и σ=N/Аn>0,1Ry следует выполнять по формуле

463 × 45 пикс.     Открыть в новом окне

(105)

9.1.3 Внецентренносжатые (сжато-изгибаемые) элементы из стали с нормативным сопротивлением Ryn> 440 Н/мм², с несимметричными сечениями относительно оси, перпендикулярной к плоскости изгиба (например, сечения типов 10, 11 по таблице Д.2), следует проверять на прочность растянутого волокна сечения в плоскости действия момента по формуле

(107)

где Wtn – момент сопротивления сечения, вычисленный для растянутого волокна;

δ– коэффициент, определяемый по формуле

(108)

9.2.1 Расчёт на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) элементов при действии момента в одной из главных плоскостей следует выполнять как в этой плоскости (плоская форма потери устойчивости), так и из этой плоскости (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

9.2.2 Расчёт на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) элементов постоянного сечения (колонн многоэтажных зданий – в пределах этажа) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

В формуле (109) коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом φ_e следует определять по таблице Д.3 в зависимости от условной гибкости ^̅λ и приведенного относительного эксцентриситета m_ef, определяемого по формуле

m_ef =ηm, (110)

где η– коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 (приложение Д);

m = eA/Wc – относительный эксцентриситет (здесь е = M/N – эксцентриситет, при вычислении которого значения М и N следует принимать согласнотребованиям 9.2.3;