При (96) σ_loc,2 – напряжение, в зависимости от того, к какому поясу

приложена нагрузка: к сжатому (см. рисунок 9,а) принимается равным 0,4 σ_loc (здесь σ_loc

следует определять согласно8.5.2); к растянутому (см.рисунок 9,б) – σloc,2 = σloc; σloc,cr,2 –напряжение, определяемое по формуле (82), где с1 и с2 следует определять соответственно по таблице 14 при ρ= 0,4 и по таблице 15 при δ= 1, заменяя значение hef значением (hef – h1);

τcr,2 – напряжение, определяемое по формуле (83) с подстановкой в неё размеров проверяемой пластинки.

8.5.13 Промежуточные ребра, расположенные на пластинке 1 между сжатым поясом и продольным ребром, следует доводить до продольного ребра (рисунок 10).

В этом случае расчет пластинки 1 следует выполнять по формулам (89) – (93), в которых величину а следует заменять величиной а1, где а1 – расстояние между осями соседних промежуточныхрёбер (см. рисунок 10). Расчёт пластинки 2 следует выполнять поперечислениюб)8.5.12.

362 × 156 пикс.     Открыть в новом окне

8.5.14 Проверку устойчивости стенок балок асимметричного сечения (с более развитым сжатым поясом), укреплённых поперечными рёбрами и парным продольным ребром, расположенным в сжатой зоне, следует выполнять по формулам (89) и (90); при этом в формулах (90), (91) и (94) следует заменить отношения h1 / hef на , а в формуле (95) (0,5 – h1/ hef) следует заменить на [σ1/(σ1 – σ2) – h1 / hef], где σ2 - краевое растягивающее напряжение (со знаком "минус") у расчётной границы отсека.

8.5.15 При укреплении стенки поперечными рёбрами и парным продольным ребром жёсткости места расположения и моменты инерции сечений этих рёбер должны удовлетворять требованиям 8.5.9 и формулам таблицы 19.

Т а б л и ц а 19

573 × 177 пикс.     Открыть в новом окне

При расположении продольного и поперечных рёбер жесткости с одной стороны стенки моменты инерции сечений каждого из них следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.

8.5.16 При значениях условной гибкостистенки балки симметричного двутаврового сечения проектируют как балки 2-го класса с гибкими (неустойчивыми) стенками согласно правилам проектирования стальных конструкций.

8.5.17 Участок стенки балкинадопоройследуетрассчитывать на устойчивость прицентральном сжатии из плоскости балки какстойку, нагруженную опорной реакцией.

При укреплении стенки балки опорными ребрами жесткости с шириной выступающей части br (br не менее 0,5bfi , здесь bfi - ширина нижнего пояса балки) в расчётное сечение этой стойки следует включать сечение опорных ребер и полосы стенки шириной не более с каждой стороны ребра.

Толщина опорного ребра жёсткости tr должна быть не менее 3 где br - ширина выступающей части.

Расчётную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки балки hef.

Нижние торцы опорных рёбер (рисунок11) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать расчетного сопротивления стали: в первом случае (см. рисунок 11,а) – смятию Rр при а ≤1,5 t и сжатию Ry при а>I,5t; во втором случае (см. рисунок 11,б) смятию Rр.

287 × 138 пикс.     Открыть в новом окне

а) – в торце с применением строжки; б) – удаленного от торца

Сварные швы, прикрепляющие опорное ребро к нижнему поясу балки, следует рассчитывать на воздействие опорной реакции.

При отсутствии опорных ребер жесткости (в прокатных балках) расчетное сечение стойки – полоса стенки шириной, равная длине участка опирания балки.

8.5.18 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если

условная гибкость свеса пояса или поясного листа = балок 1-го класса, а также бистальных 2-го класса при выполнении требований 7.3.7,8.2.1 и 8.2.8 не превышает предельных значений определяемых по формулам:

Здесь σс – напряжение в сжатом поясе, определяемое по формулам:

для однородного сечения

σс = M/ (Wxnc γc ) или σс = Mx / (Wxnc γc ) + My / (Wyn γc );

для бистального сечения

или

232 × 25 пикс.     Открыть в новом окне

где α' – значения α из таблицы 18 при τ= 0; если то следует принимать σс= Ryf.

8.5.19 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса сжатого пояса или поясного листа балок 2-го и 3-го классов из однородной стали при выполнении требований 7.3.7, 8.2.3 и 8.5.8 не превышает предельных значений , определяемых при по формулам:

При следует принимать

8.5.20 В случае окаймления или отгиба полки (стенки) сечения (рисунок 5), размером аef≥ 0,3 bef и толщиной t> значения ^̅λ_uf , определяемые по формулам (97) и (99), допускается увеличивать в 1,5 раза.

8.6.1 Площадь стальной опорной плиты должна удовлетворять требованиям расчёта на прочность фундамента.

Передача расчетного усилия на опорную плиту может осуществляться через фрезерованный торец или через сварные швы конструкции, опирающейся на плиту.

8.6.2 Толщину опорной плиты следует определять расчетом на изгиб пластинки по формуле