Угол трения грунта по стенке следует принимать по п. 5. При = 0 формула (17) упрощается и принимает вид

14. Ординаты эпюры пассивного давления суглинка или глины на стенку (рис. 11) получают суммированием соответствующих ординат двух эпюр: эпюры, построенной как для несвязного грунта (по значению угла внутреннего трения суглинка или глины) и эпюры с ординатами, равными .

Для поверхностного слоя, где возможно нарушение структуры суглинка или глины, расчетное сцепление с принимают уменьшающимся по линейному закону от полной величины (определяемой по п. 2) на глубине 1,0 м до нуля у поверхности грунта.

15. При проектировании замкнутых в плане ограждений узких и глубоких котлованов, расположенных в сухих грунтах с углом внутреннего трения более 30°, допускается учитывать снижение активного давления грунта за счет пространственных условий работы.

Снижение учитывается коэффициентом , вводимым к величине давления Е от собственного веса грунта. Коэффициент следует принимать равным 0,7 при и 1,0 при (В - наибольший размер в плане и Н - глубина котлована). При значениях величина его принимается по интерполяции.

______________________________

* В настоящем приложении речь идет только о нормативных величинах (давления, веса, нагрузки, характеристик грунта); в целях избежания повторений слово "нормативное" далее опускается.

** В целях упрощения рис. 7 на нем показана лишь одна нагрузка интенсивностью q, распределенная на ширине b.

Эквивалентные нагрузки k (в тс/м пути) от консольных кранов и обращающегося на сети подвижного состава

1. Изгибающие моменты в середине пролета разрезных балочных пролетных строений, возникающие при проходе по ним консольных кранов ГЭПК-130 и ГЭК-80 с блоками железобетонных пролетных строений, определяются по эквивалентным равномерно распределенным нагрузкам k в тс/м пути при = 0,5 (для линий влияния треугольного очертания), приведенным в табл. 1.

──────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────

Расчетная длина │ Эквивалентные нагрузки k в тс/м пути oт консольных

загружаемого │ кранов

пролета ламбда, м│

├─────────────────────────────┬────────────────────────

│ ГЭПК-130 │ ГЭК-80

├─────────────────────────────┴────────────────────────

│ с блоками пролетных строений

│ весом, тс

│ (-------------)

│ длиной, м

├──────┬───────┬──────┬───────┬────────┬───────┬───────

│ 50 │ 60 │ 85 │ 108 │50(45)* │60(60) │85(75)

│------│------ │------│------ │ ------ │------ │------

│ 16,5 │ 18,7 │ 23,6 │ 27,6 │ 16,5 │ 18,7 │ 23,6

──────────────────┼──────┼───────┼──────┼───────┼────────┼───────┼───────

15,8 │ 19,7 │ 20,1 │ 21,0 │ 21,8 │ 16,0 │ 16,5 │ 19,0

│ │ │ │ │ │ │

18,0 │ 19,4 │ 19,8 │ 20,6 │ 21,4 │ 15,1 │ 15,5 │ 17,9

│ │ │ │ │ │ │

22,9 │ 18,8 │ 19,2 │ 20,2 │ - │ 13,1 │ 13,5 │ 15,5

│ │ │ │ │ │ │

26,9 │ 18,5 │ 18,8 │ 19,7 │ 20,4 │ - │ - │ -

──────────────────┼──────┼───────┼──────┼───────┼────────┼───────┼───────

Давление осей│ 34,4 │ 35,1 │ 36,7 │ 38,1 │ 28,0 │ 29,0 │ 33,6

крана, тс │ │ │ │ │ │ │

│ │ │ │ │ │ │

______________________________

* Вес блоков указан с учетом строповочных приспособлений. В скобках дан вес противовесов.

Здесь - положение вершины линии влияния,

где a - проекция наименьшего расстояния от вершины линии влияния, м;

- длина загружения линии влияния, м.

Опорные реакции допускается определять по упомянутым табличным значениям эквивалентных нагрузок, увеличенным на 15%.

Схема строповки блоков принята по действующим типовым проектам сборных пролетных строений (с нормальной высотой) из предварительно напряженного железобетона.