───────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────

Нагрузки и воздействия │ Сочетания нагрузок

───────────────────────────────┼──────────┬────────┬─────────┬───────────

│ 1 │ 2 │ 3 │ 4

───────────────────────────────┼──────────┼────────┼─────────┼───────────

Собственный вес рассчитываемых│ + │ + │ + │ +

элементов пирсов │ │ │ │

│ │ │ │

Вертикальные нагрузки от│ + │ + │ + │ +

перекатываемого пролетного│ │ │ │

строения │ │ │ │

│ │ │ │

Тяговое усилие от сил трения│ + │ - │ + │ -

при перекатке │ │ │ │

│ │ │ │

Ветер на пролетное строение и│ + │ + │ - │ -

пирс вдоль перекатки │ │ │ │

│ │ │ │

Ветер на пролетное строение и│ - │ - │ + │ +

пирсы поперек перекатки │ │ │ │

│ │ │ │

Воздействие от перекоса катков│ - │ - │ + │ -

или непараллельности путей │ │ │ │

│ │ │ │

Примечания. 1. Тяговое усилие на пирсы не учитывается в случаях, когда накаточные пути уперты в капитальную опору или оно воспринимается работой нижних накаточных путей на сжатие (при креплении к ним отводных блоков тяговых полиспастов).

2. Величина ветровой нагрузки в 1 и 3 сочетаниях принимается соответствующей скорости ветра V = 13 м/с, во 2 и 4 сочетаниях - расчетной интенсивности.

6.45. Дополнительно к расчетам на сочетания нагрузок, приведенных в табл. 23, пирсы должны быть проверены на:

а) давление поперечно направленного на пирсы ветра расчетной интенсивности при отсутствии на них пролетного строения;

б) нагрузки от домкратов в местах поддомкрачивания пролетного строения, при установке его на накаточные устройства и снятии с них.

6.46. Давление Q от веса пролетного строения на нижний накаточный путь разрешается принимать равномерно распределенным по длине верхних накаточных путей при симметричном относительно середины пролетного строения их расположении. В поперечном направлении давление Q прикладывается на одиночные пирсы центрально, а на совмещенные - с эксцентриситетом е (рис. 47).

6.47. Давление на накаточный путь (в тс/пог. м) от воздействия на пролетное строение ветра вдоль перекатки допускается определять по методу внецентренного сжатия по формуле (рис. 48).

где Q и - приходящаяся на пирс часть нагрузки от веса пролетного строения и давления ветра;

h - возвышение центра ветрового давления над верхом нижних накаточных путей;

m - коэффициент условий работы, принимаемый m = 1,1 при ; m = 1,0 при .

6.48. Тяговое усилие , давление ветра на пролетное строение поперек перекатки и воздействие от перекоса катков Н прикладываются в уровне верха нижних накаточных путей.

Распределение между опорами пирса тягового усилия и нагрузки от ветра на пролетное строение вдоль перекатки принимаются:

- при длине пирса 50 м и менее (при любой величине пролета в пирсах) - равномерно между всеми опорами;

- при большей длине пирса - равномерно между опорами на длине 50 м.

6.49. При расчете прочности элементов опор и прогонов (ферм) пирсов должен вводиться коэффициент надежности .

Прогибы прогонов (ферм) пирсов под нагрузкой не должны превышать 1/300l.

Накаточные пути и устройства скольжения

Общие требования

6.50. Устройства скольжения, накаточные пути, перекаточные устройства, тяговые и тормозные средства, применяемые при надвижке (перекатке) пролетных строений, должны обеспечивать плавное, без рывков и перекосов движение перемещаемых конструкций, надежность их закрепления и безопасность работы.

6.51. Конструкция устройств скольжения и накаточных путей должна обеспечивать:

возможность поворота опорных сечений пролетных строений;

исключение смещения надвигаемой конструкции поперек направления надвижки;