Действующий
14.4 При использовании трехслойных панелей в ограждающих конструкциях холодильников возможны поперечные деформации конструкций во избежание дополнительных нагрузок на элементы крепления панелей следует применять конструктивные решения, не препятствующие температурным деформациям, аналогично креплению, приведенному на рисунке 11.
14.5 При креплении кровельных панелей самонарезающие винты следует устанавливать по оси нижней полки гофрированного листа. В этом случае несущая способность винта на растяжение используется полностью. При смещении винта с оси полки гофра (рисунок 12) несущая способность винта на растяжение должна быть снижена на 10 %. При установке в полке гофра двух винтов несущая способность каждого винта должна быть снижена на 30 %.
14.6 Небольшие отверстия в панелях (максимальный размер отверстия до 0,3b ширины панели) не требуют дополнительных конструктивных мероприятий. Тем не менее в общем случае панель следует вычислять с учетом ослаблений отверстиями по формуле
14.7 Если фактическая несущая способность панели с ослаблением недостаточна, рекомендуется принимать следующие решения:
- проверять возможность перераспределения нагрузки на соседние панели в соответствии с рисунком 14, особенно при размерах отверстий, равных ширине панели;
- устанавливать дополнительные элементы стенового фахверка и кровли (ригели стойки и дополнительные прогоны), разгружающие панели стен и кровли.
14.8 Для случаев больших проемов, соизмеримых с шириной панели или превосходящих ее, особенно если отверстия расположены в ряд (окна, двери), необходимо предусматривать дополнительные опорные конструкции, на которые передается нагрузка с панелей и далее на несущие конструкции здания.
14.9 При установке кровельных панелей с верхней обшивкой, профилированной в форме трапециевидных гофров, следует соблюдать минимальные значения уклонов кровли, для длины нахлестов профилированного листа обшивки, приведенные в таблице 7.
Тип теплоизоляции, заложенной в сердечник панели | Предельные уклоны и концевые нахлесты | |||
Одна панель по всей длине ската кровли | Длина концевого нахлеста, мм | Две и более панели, стыкуемые по скату кровли | Длина концевого нахлеста, мм | |
Пенопласты PU, PIR, IPN | ≥ 4° (7 %) | 200 | ≥ 6° (10 %) | 150 |
Минеральная вата | ≥ 5° (8,5 %) | 200 | ≥ 8° (14 %) | 150 |
| П р и м е ч а н и е – При уклоне кровли ≥ 20° (36 %) длина концевого нахлеста – 100 мм. | ||||
15.1.1 Ввиду того, что представленные ранее в настоящем своде правил формулы основаны на упрощенных моделях с ограничениями по пролетам и нагрузкам, в ряде случаев требуется применение более совершенных численных методов расчетов или проведение испытаний полноразмерных панелей.
15.1.2 Отбор образцов для испытаний, схемы загружения панелей при испытаниях, проведение испытаний и обработку результатов испытаний следует проводить в соответствии с приложением Б ГОСТ 32603–2012 и ГОСТ Р ИСО 12491. Для испытаний следует отбирать образцы, параметры которых не должны отличаться от нормативных параметров в указанных ниже пределах:
- от плюс 2 % до минус 4 % – по толщине сердечника;
- ± 10 % – по плотности внутреннего слоя;
- ± 10 % – по толщине материала обшивки;
- от минус 5 % до плюс 25 % – по пределу текучести металла обшивки. 15.1.3 Испытания полноразмерных однопролетных панелей должны выполняться в соответствии с ГОСТ 32603 в лабораторных условиях при нормальных температуре и влажности.
15.1.5 Обработку результатов испытаний и порядок отбора образцов следует проводить в соответствии с ГОСТ Р ИСО 12491.
15.1.6 Подготовку образцов к испытаниям полноразмерных панелей, установки для проведения испытаний, порядок проведения испытаний, обработку результатов испытаний следует проводить в соответствии с ГОСТ Р ИСО 12491.
15.2.1 Испытания на определение коэффициента ползучести φt следует проводить при неизменной постоянной нагрузке на протяжении минимум 1000 ч (около 42 сут). Нагрузка не должна превышать 30 % средней нагрузки, вызывающей разрушение панели в результате сдвига. Испытание проводят при температуре 20 °С.
15.2.2 Во время приложения постоянной нагрузки панель должна быть вывешена на временных (не менее двух) промежуточных опорах, которые плавно и быстро убирают при достижении испытательных расчетных значений. Сразу же после удаления опор измеряют первое значение прогиба панели. Начальный прогиб можно определять по наклону кривой прогибов, измеряемой при нагрузке панели ступенями до достижения расчетной постоянной длительной нагрузки.
15.2.3 Коэффициент ползучести для сердцевины панели с плоскими и слабо профилированными обшивками вычисляют по формуле
(75)15.2.4 Коэффициенты ползучести для панелей с одной или двумя профилированными обшивками следует проверять на основе прогибов, измеряемых через примерно равные промежутки времени.
15.2.5 На основе результатов испытаний при разрушающих нагрузках должна быть построена кривая прямолинейной регрессии (рисунок 18), для того, чтобы показать зависимость средней длительной прочности на сдвиг от начальной прочности на сдвиг (кратковременной прочности), как функцию времени нагружения, графически нанесенную по логарифмической шкале.
15.2.6 На основе результатов испытаний в пределах t1 ≥ 300 ч (12 сут), t ≥1400 ч (60 сут) коэффициенты ползучести можно экстраполировать, используя линейное экстраполирование в полулогарифмической схеме. На основе экспериментальных значений коэффициентов ползучести φ1э, φ2э, полученных за периоды времени t1 и t2, можно вычислить значение φt для времени воздействия нагрузки t > t2 по формуле
где kw = 1,2 – коэффициент, учитывающий не восстанавливаемую часть деформаций материала сердцевины при снятии нагрузки.