Действующий
- для каждого из нагружений (постоянная, снеговая, ветровая, крановая нагрузка) составляется каноническое уравнение метода перемещений, выражающее равенство нулю усилий во введенной (фиктивной) связи
(А.3)А.18 При действии на температурный блок постоянной, снеговой и ветровой нагрузок все рамы одинаково вовлекаются в работу, пространственный характер деформиривания не проявляется и поэтому принимается csp = 1. Крановая нагрузка приложена лишь к нескольким рамам блока, но благодаря жесткому диску покрытия в работу включаются все остальные рамы. Именно в этом и проявляется пространственная работа блока рам. Значение csp для случая действия на раму крановой (локально приложенной) нагрузки может быть найдено по приближенной формуле
(А.4)ai – расстояние от оси симметрии блока до каждого из поперечников, а – то же, для второй от торца блока поперечной рамы (наиболее нагруженной);
m = n/2, когда число поперечных рам в температурном блоке четное и m = (n–1)/2, когда число поперечных рам в температурном блоке нечетное;
- определяются изгибающие моменты M, продольные N и поперечные Q силы в каждой колонне как в консольной стойке от действия упругой реакции Rie и внешних нагрузок.
А.19 Для подбора сечений колонн необходимо определить наибольшие возможные усилия в четырех сечениях:
А.20 При определении числа кратковременных нагрузок вертикальная и горизонтальная нагрузки от всех подвесных или мостовых кранов принимаются за одну кратковременную нагрузку.
А.21 Нагрузка от веса покрытия, снега и т. п. принимается действующей на нижележащие конструкции не только в виде вертикальных сосредоточенных сил, но и в виде удлинения нижних граней соответствующих несущих конструкций покрытия, учитываемого при расчете аналогично перемещению от температурного воздействия.
А.22 При составлении сочетаний рассматриваются наиболее неблагоприятные сочетания нагрузок, устанавливаемые из сопоставления физически возможных вариантов одновременного действия различных нагрузок. При этом временные нагрузки могут отсутствовать или менять схему приложения.
А.23 Для расчета сочетаний усилий в сечениях колонн от разных нагрузок, а также усилий, передаваемых с колонны на фундамент, следует рассматривать следующие сочетания усилий: наибольший положительный момент Mmax и соответствующая ему продольная сила; наибольший отрицательный момент Mmin и соответствующая ему продольная сила; наибольшая продольная сила Nmax и соответствующий ей изгибающий момент.
А.24 Значения изгибающих моментов и поперечных сил в крановой нагрузке приняты со знаком «±», т. к. торможение тележек крана может осуществляться в обе стороны. Учитывая, что колонны находятся в условиях внецентренного сжатия, в сочетание усилий Nmax включены и те нагрузки, которые увеличивают эксцентриситет продольной силы.
Схема загружения | Опорная реакция | Схема загружения | Опорная реакция | ||||||||||||
|  |
|
| ||||||||||||
|  |
|
| ||||||||||||
|  |
|
| ||||||||||||
 |  | ||||||||||||||
П р и м е ч а н и е
| |||||||||||||||
Б.1 Определение изгибающих моментов в верхних поясах стропильных ферм при воздействии внеузловой нагрузки (приближенный способ)
Б.1.1 При расчете раскосных ферм с прямолинейным (полигональным) очертанием верхнего пояса на внеузловую нагрузку и ферм с криволинейным очертанием верхнего пояса как на узловую, так и внеузловую нагрузки, изгибающие моменты в верхнем поясе определяются приближенно, как в неразрезных многопролетных балках на непроседающих опорах (рисунок Б.1).
а– схема верхнего пояса (нагрузка не показана); б – схема замены влияния выгиба условной эквивалентной нагрузкой; в – расчетная схема
Б.1.2 Значение изгибающего момента Mоп в n-й панели верхнего пояса с учетом эксцентриситета нормальной силы (от выгиба панелей верхнего пояса) определяется по формуле
ln – выгиб (стрела подъема) n-й панели верхнего пояса, равный длине перпендикуляра, восстановленного из середины прямой, соединяющей узлы верхнего пояса фермы в n-й панели.
Б.1.3 Для учета влияния выгибов на значение изгибающих моментов многопролетную балку криволинейного очертания (рисунок Б.1, а) следует заменить балкой, состоящей из прямолинейных участков (пролетов), на которые действует эквивалентная равномерно распределенная нагрузка, вызывающая изгибающие моменты Мвыг, равные по значению моментам от нормальных сил, приложенных эксцентрично (с учетом выгибов панелей верхнего пояса) (рисунок Б.1, б)
Значение эквивалентной равномерно распределенной нагрузки для n-й панели верхнего пояса определяется по формуле
(Б.3)
в качестве расчетной схемы неразрезной конструкции использовать проекцию верхнего пояса на горизонтальную ось (рисунок Б.1, в);
если отдельные панели верхнего пояса отличаются по длине не более, чем на 10 %, пояс допускается рассматривать как неразрезную балку с равными пролетами;
учитывать только вертикальную составляющую равномерно распределенной нагрузки, горизонтальной составляющей пренебречь из-за ее незначительности;
Изгибающие моменты от различных комбинаций нагрузок в неразрезной балке определяются обычными методами строительной механики.
Б.2.1 При определении изгибающих моментов для расчета ферм по предельному состоянию второй группы расчетная схема нижнего пояса подстропильных ферм принимается в виде неразрезной балки с жестко закрепленными концами (рисунок Б.2,а), а стропильных ферм, без сосредоточенных нагрузок, приложенных к опорным узлам – в виде неразрезной балки на упруго проседающих промежуточных опорах с шарнирным закреплением на концах (рисунок Б.2,б).