Утративший силу
Напряженное состояние | Расчетные сопротивления одноболтовых соединений, МПа | |||
срезу и растяжению болтов классов прочности | смятию соединяемых элементов из стали с классом прочности до 440 МПа | |||
4.6; 5.6; 6.6 | 4.8; 5.8 | 8.8; 10.9 | ||
Срез |  |  | | - |
Растяжение |  |  |  | - |
Смятие: | ||||
а) болты класса точности А | - | - | - |  |
б)болты классов точности В и С | - | - | - |  |
Напряженное состояние | Расчетное сопротивление болтов, МПа, при классе прочности или марке стали | |||||
обозначение | 4.6 | Ст3сп4 | 09Г2 295-09Г2-4 295-09Г2-6 | 325-09Г2С-4 325-09Г2С-6 | 40Х | |
Срез | 145 | 140 | 165 | 175 | 395 | |
Растяжение | 160 | 155 | 185 | 195 | 495 | |
8.12 Расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов следует определять по формуле (и принимать по таблице 8.11)
. (8.1)Диаметр болтов , мм | Расчетные сопротивления, МПа, фундаментных (анкерных) болтов из стали марок | |||
20 | 09Г2; 295-08Г2-6 | 325-09Г2С-6 | 40Х | |
12-20 | 160 | 175 | 185 | - |
16-27 | - | - | - | 430 |
21-32 | 160 | 175 | 180 | - |
30 | - | - | - | 370 |
36 | - | - | - | 295 |
33-60 | 160 | - | 180 | - |
42 | - | - | - | 255 |
48 | - | - | - | 235 |
61-80 | 160 | - | 175 | - |
81-100 | 160 | - | 170 | - |
101-160 | 160 | - | 170 | - |
161-250 | 160 | |||
8.14 Расчетное сопротивление высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52643 и ГОСТ Р 52644растяжению следует определять по формуле
, (8.2)8.15 Значения коэффициента трения по контактным поверхностям элементов во фрикционных соединениях и соответствующих коэффициентов надежности следует принимать по таблице 8.12. Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.
Способ подготовки контактных поверхностей во фрикционных соединениях | Коэффициент трения | Коэффициент надежности при числе болтов в полустыке | ||
2-4 | 5-19 | 20 и более | ||
1 Дробеструйный или пескоструйный двух поверхностей с шероховатостью =50-80 мкм без нанесения фрикционной грунтовки или с последующим нанесением цинконаполненной грунтовки на этиленсиликатной основе на обе поверхности толщиной по 60-80 мкм | 0,58 | 1,4 | 1,3 | 1,2 |
2 Дробеструйный или дробеметный двух поверхностей без нанесения фрикционной грунтовки или с последующим нанесением грунтовки на этилсиликатной основе на обе поверхности толщиной по 60-80 мкм с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250°С-300°С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы (диаметр 60 мм) | 0,60 | 1,4 | 1,3 | 1,2 |
3 Очистка стальными механизированными щетками двух поверхностей (без эффекта шлифовки) | 0,35 | 2,5 | 1,8 | 1,4 |
8.16 Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки, применяемой в пучках и канатах из параллельно уложенных проволок, следует определять по формуле
, (8.3)где - наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву по государственным стандартам или техническим условиям.
8.17 При определении расчетного сопротивления стального витого каната с металлическим сердечником принимается значение разрывного усилия каната в целом, установленное государственным стандартом или техническими условиями на канаты (а при его отсутствии в нормах - значение агрегатной прочности витого каната), и коэффициент надежности 1,6.
8.18 Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по таблице 8.13.
Полуфабрикаты | Модуль упругости или модуль сдвига , МПа |
1 Прокатная сталь и стальное литье | 2,06·10 |
2 То же | 0,78·10 |
3 Пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок | 2,01·10 |
Модуль упругости стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, подвергнутых предварительной вытяжке усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом, следует принимать по таблице 8.14.
Канаты | Кратность свивки | Модуль упругости , МПа |
Одинарной свивки по ГОСТ 3064 и закрытые несущие по ГОСТ 18899 и [9] | 6 | 1,18·10 |
8 | 1,45·10 | |
10 | 1,61·10 | |
11 | 1,65·10 | |
12 | 1,70·10 | |
14 | 1,75·10 | |
16 | 1,77·10 |
коэффициент надежности 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых по прочности с использованием расчетных сопротивлений ;
коэффициент условий работы , принимаемый по таблицам 8.15 и 8.36 и подразделам настоящих норм, а для канатов в зоне отгибов на отклоняющих устройствах, хомутов, стяжек, сжимов и анкеров - по приложению У.
Область применения | Коэффициент условий работы |
1 Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах железнодорожных и пешеходных мостов при расчете на стадии эксплуатации | 0,9 |
2 То же, при расчете на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже | 1,0 |
3 Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах автодорожных и городских мостов при расчете на эксплуатационные нагрузки, а также на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже | 1,0 |
4 Канаты гибких несущих элементов в вантовых и висячих мостах | 0,8 |
5 Канаты напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций | 0,9 |
6 Растянутые и сжатые элементы из одиночных профилей, прикрепленных одной полкой (или стенкой): | |
неравнополочный уголок, прикрепленный меньшей полкой | 0,7 |
неравнополочный уголок, прикрепленный большей полкой | 0,8 |
равнополочный уголок | 0,75 |
прокатный или составной швеллер, прикрепленный стенкой, или тавр, прикрепленный полкой | 0,9 |
7 Элементы и их сварные соединения в пролетных строениях и опорах северного "Б" исполнения | 0,85 |
8 В случаях, не оговоренных в позициях 1-7 | 1,0 |
Примечания 1 В случае использования в расчетах коэффициента надежности по ответственности не менее 1,1 коэффициент условий работы по позиции 1 следует принимать равным 1,0. 2 Значение коэффициента условий работы по позициям 1, 2 и 3 в соответствующих случаях применяют совместно с коэффициентами по позициям 4-7. Коэффициент условий работы по позиции 7 в соответствующих случаях применяют совместно с коэффициентами по позициям 4-6. | |
8.20 Расчетную схему конструкции следует принимать в соответствии с ее проектной геометрической схемой, при этом строительный подъем и деформации под нагрузкой допускается не учитывать (кроме пилонов вантово-балочных мостов).
Усилия в элементах и перемещения стальных мостовых конструкций определяются из условия их работы с сечениями брутто.
Геометрическую нелинейность, вызванную перемещением элементов конструкций, следует учитывать при расчете систем, в которых ее учет вызывает изменение усилий и перемещений более чем на 5%. При выполнении расчетов с учетом геометрической нелинейности следует определять изменения в направлении действия сил, связанные с общими деформациями системы (следящий эффект).
При определении усилий в элементах конструкций соединения сварные и фрикционные на высокопрочных болтах допускается рассматривать как неподатливые.
При расчете вантовых и висячих мостов с гибкими несущими элементами из витых канатов с металлическим сердечником - одинарной свивки и закрытых несущих, подвергнутых предварительной вытяжке согласно 8.6, - надлежит учитывать их продольную и поперечную ползучесть в соответствии с указаниями 8.34 и 8.35.
8.21 Жесткие соединения элементов в узлах решетчатых ферм допускается принимать при расчете шарнирными, если при таком допущении конструкция сохраняет свою неизменяемость, при этом для главных ферм отношение высоты сечения к длине элементов не должно, как правило, превышать 1:15.
Дополнительные напряжения в поясах ферм от деформации подвесок следует учитывать независимо от отношения высоты сечения к длине элемента пояса.
Учет жесткости узлов в решетчатых фермах допускается осуществлять приближенными методами, при этом допускается определение осевых усилий выполнять по шарнирной расчетной схеме.
8.22 За ось элемента пролетных строений принимается линия, соединяющая центры тяжести его сечений. При определении положения центра тяжести сечения его ослабление отверстиями болтовых соединений не учитывается, а ослабление перфораций учитывается и принимается постоянным по всей длине элемента. При смещении оси элемента сквозных ферм относительно линии, соединяющей центры узлов, эксцентриситет следует учитывать в расчете, если он превосходит:
Изгибающие моменты от смещения осей элементов распределяются между всеми сходящимися в узле элементами пропорционально их жесткости и обратно пропорционально длине. При этом каждый изгибающий момент следует принимать равным произведению эксцентриситета на максимальное значение усилия в данном элементе в основной расчетной схеме.