Действующий
и - ширина и толщина листов соответственно, образующих сечение, включая стенку; k = 1,29 - для двутаврового сечения с двумя осями симметрии; k = 1,25 - для двутаврового сечения с одной осью симметрии; k = 1,20 - для таврового сечения, k = 1,12 - для швеллерного (П-образного) сечения.
таблице Д.6, и ) следует вычислять по формуле (Д. 1) при и (тогда В = 1), учитывая при этом, что
2 Коэффициент при расчёте на устойчивость стержня П-образного сечения на центральное сжатие (тип 4 при обозначениях, принятых в
таблице Д.6, и ), следует вычислять по формуле (Д.3)
3 Коэффициент при расчёте на устойчивость стержня швеллерного сечения (тип 5 при обозначениях, принятых в
- отношение расстояния между центром тяжести и центром изгиба сечения к ширине сечения b - см. таблицу Д.6;
Сечение | ||||||||
тип | схема | |||||||
1 |
| 0,25 | 0 | 0 | ||||
2 |
| По формуле (Ж.12) приложения Ж | ||||||
3 |
| 0 | То же | |||||
4 |
| 0 | ||||||
5 |
| 0 | ||||||
Обозначения, принятые в таблице Д.6: и - моменты инерции большего и меньшего поясов соответственно относительно оси симметрии сечения у-у. , , где - толщина стенки: - толщина полок |
рисунок Д.1), следует выполнять по формуле (111), в которой коэффициент следует вычислять по формуле
4 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых элементов двутаврового сечения с двумя осями симметрии, непрерывно подкрепленных вдоль одной из полок (
При определении значение следует принимать равным расстоянию между сечениями элемента, закрепленными от поворота относительно продольной оси (расстояние между узлами крепления связей, распорок и т.п.).
Эксцентриситет в формуле (Д.4) считается положительным, если точка приложения силы смещена в сторону свободной полки; для центрально сжатых элементов .
При определении за расчетный момент следует принимать наибольший момент в пределах расчетной длины элемента.
Тип сечения | Схема сечения | Наибольшие значения коэффициентов | |||||||
n при * | |||||||||
1 |
| 0,25 | 1,19 | 1,47 | 1,5 | ||||
0,5 | 1,12 | ||||||||
1,0 | 1,07 | ||||||||
2,0 | 1,04 | ||||||||
2 |
| 0,5 | 1,40 | 1,47 | 2,0 | ||||
1,0 | 1,28 | ||||||||
2,0 | 1,18 | ||||||||
3 |
| 0,25 | 1,19 | 1,07 | 1,5 | ||||
0,5 | 1,12 | 1,12 | |||||||
1,0 | 1,07 | 1,19 | |||||||
2,0 | 1,04 | 1,26 | |||||||
4 |
| 0,5 | 1,40 | 1,12 | 2,0 | ||||
1,0 | 1,28 | 1,20 | |||||||
2,0 | 1,18 | 1,31 | |||||||
5 |
| - | 1,47 | 1,47 | а) 2,0 б) 3,0 | ||||
6 |
| 0,25 | 1,47 | 1,04 | 3,0 | ||||
0,5 | 1,07 | ||||||||
1,0 | 1,12 | ||||||||
2,0 | 1,19 | ||||||||
7 |
| - | 1,26 | 1,26 | 1,5 | ||||
8 |
| - | 1,60 | 1,47 | а) 3,0 б) 1,0 | ||||
9 |
| 0,5 | 1,60 | 1,07 | а) 3,0 б)1,0 | ||||
1,0 | 1,12 | ||||||||
2,0 | 1,19 | ||||||||
* При следует принимать n = 1,5, за исключением сечения типа 5 а), для которого n = 2, и типа 5, б), для которого n = 3.Примечания1 Коэффициенты для промежуточных значений следует определять линейной интерполяцией.2 Значение коэффициентов , следует принимать не более ; где - коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчётного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному. |
Плиты | При b/a | ||||||||||||
1,0 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 2,0 | >2 | ||
Опертые по четырем сторонам | 0,048 | 0,055 | 0,063 | 0,069 | 0,075 | 0,081 | 0,086 | 0,091 | 0,094 | 0,098 | 0,100 | 0,125 | |
0,048 | 0,049 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,049 | 0,048 | 0,048 | 0,047 | 0,046 | 0,037 | ||
Опертые по трем сторонам | При | ||||||||||||
0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 2,0 | >2 | ||||
0,060 | 0,074 | 0,088 | 0,097 | 0,107 | 0,112 | 0,120 | 0,126 | 0,132 | 0,133 | ||||
Обозначения, принятые в таблице Е.2:b - длинная сторона; a - короткая сторона; - длина свободной стороны; - длина стороны, перпендикулярной к свободной. |