Действующий
- начальный прогиб стойки в плоскости изгиба;
.
,
- приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (16) 
на 
или 
соответственно плоскости изгиба. При изгибе стойки в двух плоскостях усилие 
следует определять по формуле (124); при этом начальный прогиб 
следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия 
от момента 
или 
имеет наибольшее значение.
16.9 Поперечную силу Q в шарнирно опертой по концам стойке с решетками постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле
, (207)
где 
- максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.
- максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.
16.10 Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у значение момента М в середине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость - по таблице 8 для сечения типа 3.
При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия 
следует принимать большим из двух значений, определяемых по формуле
следует принимать большим из двух значений, определяемых по формуле
или 
. (208)
При учете обоих моментов 
и 
во второй формуле (208) начальный прогиб стойки 
в каждой из двух плоскостей следует принимать равным 0,001l.
и во второй формуле (208) начальный прогиб стойки в каждой из двух плоскостей следует принимать равным 0,001l.
16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости 
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.
16.12 Расчёт на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночных уголков (поясов, решетки) следует выполнять с учетом эксцентричного приложения продольной силы.
Как центрально сжатые по формуле (7) эти элементы следует рассчитывать при условии умножения продольных сил на коэффициенты 
и 
, принимаемые не менее 1,0.
и , принимаемые не менее 1,0.
В пространственных болтовых конструкциях по рисунку 15 (кроме рисунка 15, в) и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов 
и 
следует определять:
и следует определять:
(при 
следует принимать 
) по формулам:
и 
и 
и 
и 
Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15, г), д) в формулах (210) и (212) следует принимать 
.
.
В формулах (211) и (212) отношение расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса принято от 0,54 до 0,6; при отношении, равном 0,5, коэффициент 
, вычисленный по формулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5%.
, вычисленный по формулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5%.
В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рисунку 15, б), г) (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при 
значения коэффициентов 
и 
следует принимать:
значения коэффициентов и следует принимать:
;
.
При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать 
.
.
- продольная сила в панели пояса;
- сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для 
; при расчете пояса следует принимать большее из значений 
, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов - для узла, к которому примыкает раскос.
16.13 Расчётные длины 
и радиусы инерции сечений i при определении гибкости элементов плоских траверс с поясами и решёткой из одиночных уголков (см. рисунок 22) следует принимать равными:
и радиусы инерции сечений i при определении гибкости элементов плоских траверс с поясами и решёткой из одиночных уголков (см. рисунок 22) следует принимать равными:
, 
, 
;
, 
;
, 
,
- радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решётки траверсы.
16.14 Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решётчатой свободно стоящей опоры ВЛ не должна превышать 160.
16.15 Отклонения верха опор и прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в таблице 46.
16.16 В стальных пространственных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков следует предусматривать в поперечных сечениях диафрагмы, которые должны располагаться в стойках свободно стоящих опор не реже, чем через 25 м, ив стойках опор на оттяжках не реже, чем через 15 м. Диафрагмы должны также устанавливаться в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.