Действующий
Соединение на болтах | Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление соединений на болтах Rb, Н/мм2, из алюминия марок | ||||
АМг5п | АД33Т1; АВТ1 | Д18Т | В65Т | B94T1 | |||
Повышенной точности | Растяжение | Rbt | 125 | 160 | 145 | 200 | 250 |
Срез | Rbs | 90 | 95 | 95 | 130 | 150 | |
Нормальной и грубой точности | Растяжение | Rbt | 125 | 160 | 145 | 200 | 250 |
Срез | Rbs | 80 | 85 | 85 | 115 | 135 | |
Соединение на заклепках | Расчетное сопротивление срезу соединений на заклепках Rrs, Н/мм2, из алюминия марок | ||||||
АД1Н | АМцН | АМг2Н | АМг5пМ; АД33Т1; ABT1; Д18п | Д18Т | В65Т | В94Т1 | |
35 | 40 | 70 | 100 | 110 | 145 | 170 | |
Примечания 1 Расчетное сопротивление на растяжение болтов с обжимными кольцами следует принимать равным 0,9 Rbs. 2 В продавленные отверстия ставить заклепки не допускается. 3 Расчетные сопротивления соединений на заклепках с потайными или полупотайными головками следует снижать на 20%. Указанные заклепки растягивающие усилия нe воспринимают. |
Для соединений на болтах и заклепках расчетные сопротивления растяжению и срезу следует принимать по материалу заклепок или болтов (см. таблицу 12), смятию - по материалу соединяемых элементов (см. таблицу 13).
6.10 Расчетные сопротивления растяжению Rbt и срезу Rbs соединений на болтах, поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, приведены в таблице 12.
6.11 Расчетные сопротивления срезу Rrs соединений на заклепках, поставленных в холодном состоянии в сверленые и затем рассверленные отверстия, приведены в таблице 12.
6.12 Расчетные сопротивления смятию элементов конструкций для соединений на заклепках Rrp и болтах Rbp, поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, следует принимать по таблице 13.
Марка алюминия элементов конструкций | Расчетное сопротивление смятию элементов конструкций, Н/мм2, для соединений | |
на заклепках Rrp | на болтах Rbp | |
АД1М | 40 | 35 |
АМцМ | 65 | 60 |
АМцН2; АВТ | 160 | 145 |
АМг2М; АМг3М; АВМ | 110 | 100 |
АМг2Н2; АМг3Н2; АД31T1 | 195 | 175 |
АД31Т; АД31Т4 | 90 | 80 |
АД31Т5 | 155 | 140 |
АД33Т | 140 | 125 |
АВТ1 | 270 | 255 |
В95Т1 | 460 | 420 |
1915Т | 315 | 285 |
1925Т1 | 275 | 245 |
Примечание - Расчетные сопротивления приведены для соединений на болтах, поставленных на расстоянии 2d от их оси до края элемента. При сокращении этого расстояния до 1,5d приведенные расчетные сопротивления следует понижать на 40%. |
6.13 Расчетные сопротивления алюминия и литейного алюминия, соединений сварных и на болтах для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах свыше 50°С, необходимо умножать на коэффициент γt, указанный в таблице 5.
6.14 При расчете элементов и соединений алюминиевых конструкций следует учитывать коэффициенты условий работы γc, принимаемые по таблице 6.
7.1.1 Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, следует выполнять по формуле
7.1.2 Расчет на устойчивость элементов сплошного сечения (приведенных в таблице Г.1), подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле
7.1.3 При расчете стержней из одиночных уголков на центральное сжатие радиус инерции сечения i следует принимать:
б) относительно оси, параллельной одной из полок уголка при наличии промежуточного закрепления (распорок, шпренгелей, связей и т.п.), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной второй полке.
7.1.4 Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения (рисунок 2), не усиленные и усиленные отбортовками или утолщениями (бульбами), при λx<3λy (λx и λy - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных к осям x-х и у-у) следует укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования 7.2.2 и 7.2.6.
При отсутствии планок или решеток такие элементы, помимо расчета по формуле (2) в главных плоскостях х-х и у-у, следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле
It=0,37Σbiti3 - момент инерции сечения при свободном кручении, здесь bi и ti - соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение, включая стенку.
При наличии утолщений круглого сечения (бульб) момент инерции при кручении It следует увеличить на n π D4/32, где n - число бульб в сечении; D - диаметр бульб.
7.2.1 Расчет на прочность элементов сквозного сечения при центральном растяжении и сжатии следует выполнять по формуле (1), где An - площадь сечения нетто всего стержня.
7.2.2 При расчете на устойчивость по формуле (2) для составных сжатых стержней сквозного сечения, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент φ относительно свободной оси (перпендикулярной к плоскости планок или решеток) следует определять по таблице Г.2 с заменой на ef. Значение - условную гибкость стержня следует определять в зависимости от значений λef, приведенных в таблице 14 для стержней с числом панелей не менее шести.
7.2.3 В сквозных стержнях с планками условная гибкость отдельной ветви bl, b2 или b3, (см. таблицу 14) на участке между сварными швами или крайними болтами (заклепками), прикрепляющими планки, должна быть не более 1,4.
При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (см. рисунок 2, б, в) гибкость ветви следует вычислять по радиусу инерции полусечения относительно его центральной оси, перпендикулярной к плоскости планок.
7.2.4 В сквозных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами. При необходимости следует учитывать влияние моментов в узлах, например от расцентровки элементов решетки.
В сквозных стержиях с решетками условная гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 2,7 и не должна превышать условную приведенную гибкость ef. стержня в целом.
Обозначения, принятые в таблице 14: λy- гибкость сквозного стержня в целом в плоскости, перпендикулярной к оси у-у; λmax - наибольшая из гибкостей сквозного стержня в целом в плоскостях, перпендикулярных к осям х-х или у-у; λb1, λb2, λb3- гибкости отдельных ветвей при изгибе в плоскостях, перпендикулярных к осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между сварными швами или крайними болтами, прикрепляющими планки; b, (b1, b2) - расстояние между осями ветвей; d, lb - размеры, определяемые по рисункам 3 и 4; А - площадь сечения всего стержня; Ad1, Ad2 - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), расположенных соответственно в плоскостях, перпендикулярных к осям 1-1 и 2-2; Ad3 - площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня); Ib1, Ib3 - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3); Ib1, Ib2 - то же, двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2); Is - момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси x-x (рисунок 4; для сечений типов 1 и 3); Is1, Is2 - момент инерции сечения одной из планок, расположенных в плоскостях, перпендикулярных к осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2). |
Примечание - К типу 1 также следует относить сечения, у которых вместо швеллеров применены двутавры, трубчатые и другие профили для одной или обеих ветвей; при этом оси y-у и 1-1 должны проходить через центры тяжести соответственно сечения в целом и отдельной ветви, а значения n и λb1 в формуле (6) должны обеспечивать наибольшее значение λef. |
7.2.5 Расчет стержней составных сечений из уголков, швеллеров и др., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что участки между соединяющими сварными швами или центрами крайних болтов не превышают для сжатых элементов 30i и для растянутых 80i. Здесь радиус инерции сечения i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений - минимальный.