Действующий
Сварные соединения и швы | Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление сварных швов, Н/мм2, термически упрочняемого алюминия марок | ||||
АД31T; АД31T4 | АД31Т5 | АД31T1 | АД33Т; АВТ | 1915Т* | |||
при толщине металла, мм | |||||||
4-10 | 5-12 | ||||||
с применением электродной или присадочной проволоки марок | |||||||
СвАМг3; 1557 | 1557 | ||||||
Встык | Сжатие, растяжение, изгиб** | Rw | 55 | 65 | 80 | 100 | 155 |
Сдвиг | Rws | 35 | 40 | 50 | 60 | 105 | |
Угловые швы (фланговые и лобовые) | Срез | Rwf | 45 | 55 | 110 | ||
* Сварку алюминия марки 1915Т при толщине металла 4 мм проводят только вольфрамовым электродом, при этом следует принимать Rws=110 Н/мм2 . ** При сварке плавящимся (автоматическая и механизированная сварка) или вольфрамовым (ручная и механизированная сварка) электродом. Примечания 1 Расчетные сопротивления сварных соединений алюминия марки 1915Т указаны для прессованных профилей и листов. 2 Расчетные сопротивления сварных соединений могут быть повышены повторной закалкой и старением (после сварки соединения), при этом для сплава АД31 следует принимать Rw0,9R; для сплава 1915T-Rw= R (где R - расчетное сопротивление, определяемое по таблице 6). 3 В сварных нахлесточных соединениях из сплава АД31 применять лобовые швы не допускается. |
6.5 Расчетное сопротивление Rwz алюминия в околошовной зоне (рисунок 1, сечение 1-1) при аргонодуговой сварке и использовании электродной или присадочной проволоки следует принимать по таблице 10.
Вид сварного соединения | Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление, Н/мм2, в околошовной зоне алюминия | ||||||
термически не упрочняемого марок | термически упрочняемого марок | ||||||||
АД1М | АМцМ | АМг3М; АМг3Н2 | АД31Т; АД31Т4 | АД31Т5 | АД31Т1 | 1915Т | |||
при сварке с применением проволоки марок | |||||||||
СвА5 | СвАМг3 | СвАМг3; 1557 | 1557 | ||||||
Встык и внахлест лобовыми швами (сечение 1-1 на рисунках 1, а и 1, б) | Растяжение, сжатие и изгиб | Rwz | 25 | 40 | 65 | 55 | 65 | 80 | 160 |
Сдвиг | Rwzs | 15 | 25 | 40 | 35 | 40 | 50 | 105 | |
Внахлест фланговыми швами (сечение 1-1 на рисунке 1, в) | Растяжение, сжатие и изгиб | Rwz | 25 | 40 | 65 | 50 | 60* -------- 75* | 80* -------- 105* | 140* -------- 155* |
* Для соединения прессованных профилей внахлест. Примечания 1 Расчетное сопротивление Rwz алюминия марки 1915Т указано для профилей толщиной 5-12 мм. Для профилей толщиной 4 мм при сварке вольфрамовым электродом Rwz=165 Н/мм2. 2 Влияние продольных сварных швов элементов конструкций (в обшивках, кровельных полотнищах и т.п.) на разупрочнение алюминия в околошовной зоне не учитывают. 3 Над чертой указаны расчетные сопротивления при сварке алюминия вольфрамовым электродом, под чертой - плавящимся электродом. |
6.6 При расчете на прочность сварных конструкций с элементами без стыка, к которым прикрепляются сваркой поперечные элементы (рисунок 1, г), следует учитывать ослабление этих элементов в зоне термического влияния путем снижения расчетного сопротивления алюминия R до значения Rw, принимаемого по таблицам 8 и 9.
6.7 В алюминиевых тонколистовых конструкциях применяют аргонодуговую точечную сварку плавящимся электродом. Расчетная несущая способность на срез сварных точек, выполненных аргонодуговой точечной сваркой плавящимся электродом, указана в таблице 11.
Сварка | Толщина элементов, мм | Расчетная несущая способность точки на срез, Н |
Аргонодуговая точечная плавящимся электродом (алюминий марок АМг2Н2 и АМг3Н2; сварочная проволока марки СвАМг3 или 1557) | 1,0 + 1,0 | 1950 |
1,0 + 2,0 | 2350 | |
1,5 + 1,5 | 2950 | |
2,0 + 2,0 | 3350 | |
Примечание - Первая цифра в графе "толщина элементов" - толщина верхнего элемента. |
6.8 Расчетные сопротивления срезу сварных соединений внахлест , выполненных контактной роликовой сваркой, для алюминия марок АД1М, АМцМ, АМг2М и АМг3М следует принимать равными расчетным сопротивлениям R (см. таблицы 3 и 7).
Для алюминия марок АМг2Н2 или АМг3Н2 Rwsm=(0,9-0,1t)R (t - толщина более тонкого из свариваемых элементов, мм).
6.9 Расчетные сопротивления заклепочных и болтовых соединений для расчетных температур от 50°С до минус 65°С приведены в таблицах 12 и 13.
Соединение на болтах | Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление соединений на болтах Rb, Н/мм2, из алюминия марок | ||||
АМг5п | АД33Т1; АВТ1 | Д18Т | В65Т | B94T1 | |||
Повышенной точности | Растяжение | Rbt | 125 | 160 | 145 | 200 | 250 |
Срез | Rbs | 90 | 95 | 95 | 130 | 150 | |
Нормальной и грубой точности | Растяжение | Rbt | 125 | 160 | 145 | 200 | 250 |
Срез | Rbs | 80 | 85 | 85 | 115 | 135 | |
Соединение на заклепках | Расчетное сопротивление срезу соединений на заклепках Rrs, Н/мм2, из алюминия марок | ||||||
АД1Н | АМцН | АМг2Н | АМг5пМ; АД33Т1; ABT1; Д18п | Д18Т | В65Т | В94Т1 | |
35 | 40 | 70 | 100 | 110 | 145 | 170 | |
Примечания 1 Расчетное сопротивление на растяжение болтов с обжимными кольцами следует принимать равным 0,9 Rbs. 2 В продавленные отверстия ставить заклепки не допускается. 3 Расчетные сопротивления соединений на заклепках с потайными или полупотайными головками следует снижать на 20%. Указанные заклепки растягивающие усилия нe воспринимают. |
Для соединений на болтах и заклепках расчетные сопротивления растяжению и срезу следует принимать по материалу заклепок или болтов (см. таблицу 12), смятию - по материалу соединяемых элементов (см. таблицу 13).
6.10 Расчетные сопротивления растяжению Rbt и срезу Rbs соединений на болтах, поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, приведены в таблице 12.
6.11 Расчетные сопротивления срезу Rrs соединений на заклепках, поставленных в холодном состоянии в сверленые и затем рассверленные отверстия, приведены в таблице 12.
6.12 Расчетные сопротивления смятию элементов конструкций для соединений на заклепках Rrp и болтах Rbp, поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, следует принимать по таблице 13.
Марка алюминия элементов конструкций | Расчетное сопротивление смятию элементов конструкций, Н/мм2, для соединений | |
на заклепках Rrp | на болтах Rbp | |
АД1М | 40 | 35 |
АМцМ | 65 | 60 |
АМцН2; АВТ | 160 | 145 |
АМг2М; АМг3М; АВМ | 110 | 100 |
АМг2Н2; АМг3Н2; АД31T1 | 195 | 175 |
АД31Т; АД31Т4 | 90 | 80 |
АД31Т5 | 155 | 140 |
АД33Т | 140 | 125 |
АВТ1 | 270 | 255 |
В95Т1 | 460 | 420 |
1915Т | 315 | 285 |
1925Т1 | 275 | 245 |
Примечание - Расчетные сопротивления приведены для соединений на болтах, поставленных на расстоянии 2d от их оси до края элемента. При сокращении этого расстояния до 1,5d приведенные расчетные сопротивления следует понижать на 40%. |
6.13 Расчетные сопротивления алюминия и литейного алюминия, соединений сварных и на болтах для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах свыше 50°С, необходимо умножать на коэффициент γt, указанный в таблице 5.
6.14 При расчете элементов и соединений алюминиевых конструкций следует учитывать коэффициенты условий работы γc, принимаемые по таблице 6.
7.1.1 Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, следует выполнять по формуле
7.1.2 Расчет на устойчивость элементов сплошного сечения (приведенных в таблице Г.1), подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле
7.1.3 При расчете стержней из одиночных уголков на центральное сжатие радиус инерции сечения i следует принимать:
б) относительно оси, параллельной одной из полок уголка при наличии промежуточного закрепления (распорок, шпренгелей, связей и т.п.), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной второй полке.
7.1.4 Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения (рисунок 2), не усиленные и усиленные отбортовками или утолщениями (бульбами), при λx<3λy (λx и λy - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных к осям x-х и у-у) следует укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования 7.2.2 и 7.2.6.
При отсутствии планок или решеток такие элементы, помимо расчета по формуле (2) в главных плоскостях х-х и у-у, следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле