cx, cy – коэффициенты, принимаемые по таблице Е.1 (приложение Е);

δx , δy – коэффициенты, определяемые по формулам:

и принимаемые равными 1,0 при соответственно.

При одноосном изгибе в плоскости наибольшей жесткости (Ix>Iy; My= 0) вместо φ_ey следует принимать φ_y.

9.3.1 При проверке на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) стержней сквозного сечения с соединительными планками или решётками следует выполнять как расчёт стержня в целом, так и отдельных ветвей.

9.3.2 При расчёте стержня в целом относительно свободной оси (у – у) по формуле (109), когда планки и решетки расположены в плоскостях, параллельных плоскости действия момента, коэффициент φ_e следует определять по таблице Д.4 в зависимости от условной приведенной гибкости – по таблице 8) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле

m = eAa / I, (123)

где e= M/ N – эксцентриситет, при вычислении которого значения M и N следует принимать по9.2.3;

α – расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной к плоскости действия момента, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви;

I – момент инерции сечения сквозного стержня относительно свободнойоси.

При значениях m> 20 расчёт на устойчивость стержня в целом не требуется; в этом случае расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.

9.3.3 При расчёте отдельных ветвей сквозных стержней с решётками по формуле (7) продольную силу в каждой ветви следует определять с учётом дополнительного усилия N_ad от момента. Значение этого усилия следует вычислять по формулам:

Nad = Му / b – при изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной к оси у – у, для сечений типов 1 и 3 (см. таблицу 8);

Nad= 0,5Му / b1 – то же, для сечений типа 2 (см. таблицу 8);

Nad = 1,16Мх / b– при изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной к оси х – х, для сечений типа 3 (таблица 8);

Nad = 0,5Мх / b2 – то же, для сечений типа 2 (см. таблицу 8).

Где b, b1, b2 – расстояния между осями ветвей (см. таблицу 8).

При изгибе стержня сквозного сечения типа 2 (см. таблицу 8) в двух плоскостях усилие Nad следует определять по формуле

9.3.4 При расчёте отдельных ветвей сквозных стержней с планками в формуле (109) следует учитывать дополнительное усилие Nad от момента М и местный изгиб ветвей от фактической или условной поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы).

9.3.5 Расчёт на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) трехгранных сквозных стержней с решётками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям раздела 16.

9.3.6 Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатых ветвей, симметричных относительно оси х–х (рисунок 12), с решетками в двух параллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует выполнять:

для стержня в целом – в плоскости, параллельной плоскостям решёток, согласно требованиям 9.3.2, принимая ех = 0;

для отдельных ветвей – как внецентренносжатых элементов по формулам (109) и (111); при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учётом дополнительного усилия от момента Му (9.3.3), а момент Мх распределять между

270 × 149 пикс.     Открыть в новом окне

ветвями как Мхb = Nbex (см. рисунок 12); если момент Мх действует в плоскости одной из ветвей, то следует считать его полностью передающимся на эту ветвь. При расчёте по формуле (109) гибкость отдельной ветви следует определять с учётом требований10.3.10, а при расчёте по формуле (111) – по максимальному расстоянию между узлами решётки.

9.3.7 Расчёт соединительных планок или решёток сквозных внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) стержней следует выполнять согласно 7.2.8 и 7.2.9на поперечную силу, равную бóльшему из двух значений: фактической поперечной силе Q, определённой при расчете стержня как элемента безраскосной фермы, или условной поперечной силе Qfic, вычисляемой согласно требованиям 7.2.7.

В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, следует соединять ветви сквозных внецентренносжатых элементов решетками.

9.4.1 Расчётные размеры проверяемых на устойчивость стенок и поясных листов (полок) следует принимать согласно 7.3.1 и 7.3.7.

9.4.2 Устойчивость стенок внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) элементов следует считать обеспеченной, если условная гибкость стенки не превышает значений предельной условной гибкости ^̅λ_uw , определяемых по формулам таблицы 22.

Т а б л и ц а 22

574 × 207 пикс.     Открыть в новом окне

573 × 494 пикс.     Открыть в новом окне

(сжато-изгибаемых) элементов сплошного сечения (колонн, стоек, опор и т.п.) при ^̅λ_w ≥2,3 следует в соответствии с требованиями 7.3.3.

9.4.5 При укреплении стенки внецентренносжатого (сжато-изгибаемого) элемента продольным ребром жёсткости (с моментом инерции Irl ≥6 heftw³), расположенным посередине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять по формулам таблицы 22. При этом расчёт и проектирование ребра и элемента в целом следует выполнять с учётом требований 7.3.4.

9.4.6 В случаях, когда фактическое значение условной гибкости стенки ^̅λ_w превышает предельное значение ^̅λ_uw, вычисленное для сечений типа 1 по формулам таблицы 22, а для сечений типов 2 и 3 с учётом примечания 2 таблицы 22 (приα≤ 0,5), проверку устойчивости стержня по формулам (109), (115) и (116), а также при α≤0,5 по формуле (111), следует выполнять с учётом расчётной уменьшенной площади Аd в соответствии с 7.3.6.

Т а б л и ц а 23

562 × 437 пикс.     Открыть в новом окне

9.4.8 Для полок (стенок) с отгибами (см. рисунок 5), значения предельной условной гибкости ̅λ_uf ( ̅λ_{uf ,1}),определяемые по формулам таблицы 23, следует умножать на коэффициент 1,5.