(Действующий) СП 16.13330.2017 Стальные конструкции Актуализированная редакция...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
9.2.9 Расчёт на устойчивость стержней сплошного постоянного сечения (кроме коробчатого), подверженных сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, при совпаденииплоскости наибольшей жёсткости (Ix>Iy) с плоскостью симметрии, а также при сечении типа 3 (см. таблицу 21) следует выполнять по формуле
N / ( φeхy A Ry γc) ≤ 1, (116)
где (117)
Здесь следует определять:
φey согласно требованиям 9.2.2, принимая в формулах вместо m и соответственно my и ̅λy;
c– согласно требованиям 9.2.5:
При вычислении значения mef,y = ηmy для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент η следует определять как для сечения типа 8 по таблице Д.2 (приложение Д).
Если mef,y<mx, то кроме расчёта по формуле (116), следует произвести дополнительную проверку по формулам (109) и (111), принимая еу = 0.
Если λx> λy , то кроме расчёта по формуле (116), следует произвести дополнительную проверку по формуле (109), принимая еу = 0.
Значения относительных эксцентриситетов следует вычислять по формулам:
mx = ex A / Wcx; (118)
my= eyA / Wcy , (119)
где Wcx и Wcy– моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокна относительно осей хх и уу соответственно.
Если плоскость наибольшей жёсткости сечения стержня (Ix>Iy) не совпадает с плоскостью симметрии, то расчётное значение mx следует увеличивать на 25% (кроме сечения типа 3 по таблице 21).
9.2.10 Расчёт на устойчивость стержней сплошного постоянного коробчатого сечения при сжатии с изгибом в одной или в двух главных плоскостях следует выполнять по формулам:
N / (φey A Ry γc) + Mx / (cx δx Wx,min Ry γc) ≤ 1; (120)
N / (φeх A Ry γc) + My / (cy δy Wy,min Ry γc) ≤ 1, (121)
Где φeх, φey коэффициенты устойчивости при сжатии с изгибом, определяемые по таблице Д.3 (приложение Д);
cx, cy коэффициенты, принимаемые по таблице Е.1 (приложение Е);
δx , δy коэффициенты, определяемые по формулам:
322 × 32 пикс.     Открыть в новом окне
(122)
и принимаемые равными 1,0 при соответственно.
При одноосном изгибе в плоскости наибольшей жесткости (Ix>Iy; My= 0) вместо φey следует принимать φy.

9.3 Расчёт на устойчивость элементов сквозного сечения

9.3.1 При проверке на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) стержней сквозного сечения с соединительными планками или решётками следует выполнять как расчёт стержня в целом, так и отдельных ветвей.
9.3.2 При расчёте стержня в целом относительно свободной оси (уу) по формуле (109), когда планки и решетки расположены в плоскостях, параллельных плоскости действия момента, коэффициент φe следует определять по таблице Д.4 в зависимости от условной приведенной гибкости по таблице 8) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле
m = eAa / I, (123)
где e= M/ N – эксцентриситет, при вычислении которого значения M и N следует принимать по9.2.3;
α – расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной к плоскости действия момента, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви;
I момент инерции сечения сквозного стержня относительно свободнойоси.
При значениях m> 20 расчёт на устойчивость стержня в целом не требуется; в этом случае расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.
9.3.3 При расчёте отдельных ветвей сквозных стержней с решётками по формуле (7) продольную силу в каждой ветви следует определять с учётом дополнительного усилия Nad от момента. Значение этого усилия следует вычислять по формулам:
Nad = Му / b при изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной к оси у у, для сечений типов 1 и 3 (см. таблицу 8);
Nad= 0,5Му / b1 то же, для сечений типа 2 (см. таблицу 8);
Nad = 1,16Мх / b при изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной к оси х х, для сечений типа 3 (таблица 8);
Nad = 0,5Мх / b2 то же, для сечений типа 2 (см. таблицу 8).
Где b, b1, b2 – расстояния между осями ветвей (см. таблицу 8).
При изгибе стержня сквозного сечения типа 2 (см. таблицу 8) в двух плоскостях усилие Nad следует определять по формуле
Nad = 0,5 (Му /b1 + Mx/ b2). (124)
9.3.4 При расчёте отдельных ветвей сквозных стержней с планками в формуле (109) следует учитывать дополнительное усилие Nad от момента М и местный изгиб ветвей от фактической или условной поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы).
9.3.5 Расчёт на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) трехгранных сквозных стержней с решётками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям раздела 16.
9.3.6 Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатых ветвей, симметричных относительно оси х–х (рисунок 12), с решетками в двух параллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует выполнять:
для стержня в целом – в плоскости, параллельной плоскостям решёток, согласно требованиям 9.3.2, принимая ех = 0;
для отдельных ветвей – как внецентренносжатых элементов по формулам (109) и (111); при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учётом дополнительного усилия от момента Му (9.3.3), а момент Мх распределять между
270 × 149 пикс.     Открыть в новом окне
Рисунок 12 Схема сквозного сечения стержня из двух сплошностенчатых ветвей
ветвями как Мхb = Nbex (см. рисунок 12); если момент Мх действует в плоскости одной из ветвей, то следует считать его полностью передающимся на эту ветвь. При расчёте по формуле (109) гибкость отдельной ветви следует определять с учётом требований10.3.10, а при расчёте по формуле (111) – по максимальному расстоянию между узлами решётки.
9.3.7 Расчёт соединительных планок или решёток сквозных внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) стержней следует выполнять согласно 7.2.8 и 7.2.9на поперечную силу, равную бóльшему из двух значений: фактической поперечной силе Q, определённой при расчете стержня как элемента безраскосной фермы, или условной поперечной силе Qfic, вычисляемой согласно требованиям 7.2.7.
В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, следует соединять ветви сквозных внецентренносжатых элементов решетками.

9.4 Проверка устойчивости стенок и поясов