Действующий
При этом следует устанавливать поперечные (и опорные) рёбра жесткости согласно8.5.9 или 8.5.11 и 8.5.12.
8.5.2 Проверку устойчивости стенок балок 1-го класса следует выполнять с учётом наибольшего сжимающего напряжения σ у расчетной границы стенки, принимаемого со знаком «плюс», среднего касательного напряжения τ и местного напряжения σloc в стенке под сосредоточенной нагрузкой.
где М и Q – cредние значения изгибающего момента и поперечной силы соответственно в пределах отсека; если длина отсека а (расстояние между осямипоперечных ребер жесткости) больше его расчетной высоты hef, то значения M и Q следует вычислять как средниедля болеенапряжённого участка с длиной, равной hef ; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следуетвычислять на участке отсека с одним знаком;
Местное напряжение σloc (σloc,y) в стенке под сосредоточенной нагрузкой следует определять по8.2.2 и 8.3.3.
В отсеках балки, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно должны быть учтены только σ и τ или σloc и τ.
8.5.3 Устойчивость стенок балок 1-го класса симметричного сечения, укрепленных только поперечными ребрами жёсткости (рисунок 8), при наличии местного напряжения (σloc ≠0) и при условной гибкости стенки ̅ 
следует считать обеспеченной, если выполнено условие
следует считать обеспеченной, если выполнено условие
(81)
(82)
(83)
d– меньшая из сторон отсека стенки (hef или а).
8.5.4 Для балок по 8.5.3 при σloc = 0коэффициент сcr в формуле (81) следует определять по таблице 12 в зависимости от вида поясных соединeний и значения коэффициента δ, вычисляемого по формуле
| Поясные соединения балок | Значение сcr при δ, равном | ||||||
| ≤0,8 | 1,0 | 2,0 | 4,0 | 6,0 | 10,0 | ≥30,0 | |
| Сварные | 30,0 | 31,5 | 33,3 | 34,6 | 34,8 | 35,1 | 35,5 |
| Фрикционные | 35,2 | ||||||
Балки | Условия работы сжатого пояса | β |
Крановых путей | Крановые рельсы не приварены | 2,0 |
Крановые рельсы приварены | ∞ | |
Прочие | При непрерывном опирании плит | ∞ |
В прочих случаях | 0,8 | |
П р и м е ч а н и е –Для отсеков балок крановых путей, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента следует принимать β = 0,8. | ||
8.5.5 При вычислении значений σloc,cr по формуле (82) при σloc≠ 0 следует принимать: с1– по таблице 14 в зависимости от отношения а /hef и значения ρ= 1,04 lef / hef (здесь значение lef следует определять согласно требованиям 8.2.2);
c2– по таблице 15 в зависимости от отношения а /hef и значения δ, вычисляемого по формуле (84); для балок с фрикционными поясными соединениями следует принимать δ = 10.
Если сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу (рисунок 8,б), то при проверке стенки с учётом только σloc и τ при определении коэффициента δ по формуле (84) за bf и tf следует принимать ширину и толщину растянутого поясасоответственно.
б) при отношении а / hef> 0,8 проверку по формуле (80) следует выполнять дважды:при значении σcr, вычисленном по формуле (81) с учётом 8.5.4, и при таком значении σloc,cr по формуле (82), когда при определении коэффициентов c1и c2 вместо размера а принят а1 = 0,5а при 0,8≤ а / hef ≤1,33 или а1 = 0,67hef при а /hef>1,33; при значениях σcr и σloc,cr, вычисленных при фактическом значении а/hef (если а/hef>2, в расчёте следует принимать а / hef = 2); при этом коэффициент сcr в формуле (81) следует определять по таблице 16.
Значение сcr при а / hef или а / (2hc), равном | |||||||
≤0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | ≥2,0 |
По таблице12 | 37,0 | 39,2 | 45,2 | 52,8 | 62,0 | 72,6 | 84,7 |
Значение τcr во всех случаях следует вычислять по фактическим размерам отсека. 8.5.6 Устойчивость стенок балок 1-го класса асимметричного двутаврового сечения с более развитым сжатым поясом, укрепленных только поперечными рёбрами жёсткости, следует считать обеспеченной, если условие (80) выполнено с учётом следующих изменений: