– на участке длины балки, где учитываются пластические деформации;

λ̅ub – на участках длины балки с напряжениями в сечениях σ= М / W_n,min ≤ R_y γ_c.

Учёт пластических деформаций осуществляется при расчёте балок со сжатым поясом, менее развитым, чем растянутый, – только при выполнении требований перечисления а) 8.4.4.

8.5.1 Устойчивость стенок балок 1-го класса следует считать обеспеченной, если выполнены требования 8.2.1, 8.3.1 – 8.3.3, 8.4.1 – 8.4.5 и условная гибкость стенки

(рисунок 5) не превышает значений ^̅λ_uw:

3,5 – при отсутствии местного напряжения (σ_loc=0) в балках с двусторонними поясными швами;

3,2 – то же, в балках с односторонними поясными швами;

2,5 – при наличии местного напряжения σ_loc в балках с двусторонними поясными швами.

При этом следует устанавливать поперечные (и опорные) рёбра жесткости согласно8.5.9 или 8.5.11 и 8.5.12.

8.5.2 Проверку устойчивости стенок балок 1-го класса следует выполнять с учётом наибольшего сжимающего напряжения σ у расчетной границы стенки, принимаемого со знаком «плюс», среднего касательного напряжения τ и местного напряжения σ_loc в стенке под сосредоточенной нагрузкой.

Напряжения σ и τ следует вычислять по формулам:

где М и Q – cредние значения изгибающего момента и поперечной силы соответственно в пределах отсека; если длина отсека а (расстояние между осямипоперечных ребер жесткости) больше его расчетной высоты h_ef, то значения M и Q следует вычислять как средниедля болеенапряжённого участка с длиной, равной h_ef ; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следуетвычислять на участке отсека с одним знаком;

h_ef – расчётная высота стенки, принимаемая по7.3.1;

h_w – полная высота стенки.

Местное напряжение σl_oc (σ_loc,y) в стенке под сосредоточенной нагрузкой следует определять по8.2.2 и 8.3.3.

В отсеках балки, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно должны быть учтены только σ и τ или σ_loc и τ.

8.5.3 Устойчивость стенок балок 1-го класса симметричного сечения, укрепленных только поперечными ребрами жёсткости (рисунок 8), при наличии местного напряжения (σ_loc ≠0) и при условной гибкости стенки ^̅ следует считать обеспеченной, если выполнено условие

266 × 35 пикс.     Открыть в новом окне

(80)

σ, σ_loc, τ– напряжения, определяемые согласно требованиям 8.5.2;

σ_cr– критическое напряжение, вычисляемое по формуле

где с_cr– коэффициент, определяемый согласно 8.5.4 – 8.5.6;

σ_loc,_cr– критическое напряжение, вычисляемое по формуле

здесь μ– отношение большей стороны отсека стенки к меньшей;

d– меньшая из сторон отсека стенки (h_ef или а).

529 × 151 пикс.     Открыть в новом окне

а) – при приложении сосредоточенной нагрузки к сжатому поясу; б) – то же, к растянутому поясу

8.5.4 Для балок по 8.5.3 при σ_loc = 0коэффициент с_cr в формуле (81) следует определять по таблице 12 в зависимости от вида поясных соединeний и значения коэффициента δ, вычисляемого по формуле

Т а б л и ц а 13

8.5.5 При вычислении значений σ_loc,cr по формуле (82) при σ_loc≠ 0 следует принимать: с₁– по таблице 14 в зависимости от отношения а /h_ef и значения ρ= 1,04 l_ef / h_ef (здесь значение l_ef следует определять согласно требованиям 8.2.2);

c₂– по таблице 15 в зависимости от отношения а /h_ef и значения δ, вычисляемого по формуле (84); для балок с фрикционными поясными соединениями следует принимать δ = 10.

При σ_loc ≠ 0 проверку стенки по формуле (80) следует выполнять в зависимости от значения а / h_ef:

а) при отношении а / h_ef ≤0,8 значение σ_cr следует определять по формуле (81) с учётом 8.5.4.

Если сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу (рисунок 8,б), то при проверке стенки с учётом только σ_loc и τ при определении коэффициента δ по формуле (84) за bf и tf следует принимать ширину и толщину растянутого поясасоответственно.

Т а б л и ц а 14

628 × 163 пикс.     Открыть в новом окне