Действующий
bi и ti –ширина и толщина листов соответственно, образующих сечение, включая стенку; k= 1,29– для двутаврового сечения с двумя осями симметрии; k= 1,25– для двутаврового сечения с одной осью симметрии; k=1,20 – для таврового сечения, k= 1,12– для швеллерного (П-образного) сечения.
2 Коэффициент cmax при расчёте на устойчивость стержня П-образного сечения на центральное сжатие (тип 4 при обозначениях, принятых в таблице Д.6,и Iу>Iх) следует вычислять по формуле (Д.1) при ех = 0 и β =0 (тогда В = 1), учитывая при этом, что
3 Коэффициент cmax при расчёте на устойчивость стержня швеллерного сечения (тип 5 при обозначениях, принятых в таблице Д.6, и Iх>Iу ), следует вычислять по формуле (Д.3)
α= ay/b –отношение расстояния ау между центром тяжести и центром изгиба сечения к ширине сечения b – см. таблицу Д.6;
4. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых элементов двутаврового сечения с двумя осями симметрии, непрерывно подкрепленных вдоль одной из полок (рисунок Д.1), следует выполнять по формуле (111), в которой коэффициент с = cmax следует вычислять по формуле
При определении α значение lef следует принимать равным расстоянию между сечениями элемента, закрепленными от поворота относительно продольной оси (расстояние между узлами крепления связей, распорок и т.п.).
Эксцентриситет ех = Мх/ в формуле (Д.4) считается положительным, если точка приложения силы смещена в сторону свободной полки; для центральносжатых элементов ех = 0.
При определении ех за расчетный момент Мх следует принимать наибольший момент в пределах расчетной длины lef элемента.
Приложение Е Коэффициенты для расчета элементов конструкций с учётом развития пластических деформаций
Т а б л и ц а Е.2 – Коэффициенты α1, α2, α3 для расчета на изгиб прямоугольных плит, опертых по четырем и трем сторонам
Плиты | При b/a | ||||||||||||
1,0 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 2,0 | > 2 | ||
Опертые по четырем сторонам | α1 | 0,048 | 0,055 | 0,063 | 0,069 | 0,075 | 0,081 | 0,086 | 0,091 | 0,094 | 0,098 | 0,100 | 0,125 |
α2 | 0,048 | 0,049 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,049 | 0,048 | 0,048 | 0,047 | 0,046 | 0,037 | |
Опертые сторонам | α3 | При a1 / d1 | |||||||||||
0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 2,0 | > 2 | ||||
0,060 | 0,074 | 0,088 | 0,097 | 0,107 | 0,112 | 0,120 | 0,126 | 0,132 | 0,133 | ||||
Обозначения, принятые в таблице Е.2: b – длинная сторона; a– короткая сторона; d1 – длина свободной стороны; a1 – длина стороны, перпендикулярной к свободной. |
Ж.1 Коэффициент φb для расчёта на устойчивостьизгибаемых элементов двутаврового, таврового и швеллерного сечения следует определять в зависимости от расстановки связей, раскрепляющих сжатый пояс, вида нагрузки и места ее приложения. При этом предполагается, что нагрузка действует в плоскости наибольшей жесткости (Ix>Iy), а опорные сечения закреплены от боковых смещений и поворота.
Ж.2 Для балки и консоли двутаврового сечения с двумя осями симметрии коэффициент φb следует принимать равным: