Действующий
Условная приведенная гибкость | Значение φе при относительном эксцентриситете m | ||||||||
2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | 6,0 | 6,5 | |
0,5 | 286 | 250 | 222 | 200 | 182 | 167 | 154 | 143 | 133 |
1,0 | 280 | 243 | 218 | 197 | 180 | 165 | 151 | 142 | 131 |
1,5 | 271 | 240 | 211 | 190 | 178 | 163 | 149 | 137 | 128 |
2,0 | 255 | 228 | 202 | 183 | 170 | 156 | 143 | 132 | 125 |
2,5 | 238 | 215 | 192 | 175 | 162 | 148 | 136 | 127 | 120 |
3,0 | 222 | 201 | 182 | 165 | 153 | 138 | 130 | 121 | 116 |
3,5 | 206 | 187 | 170 | 155 | 143 | 130 | 123 | 115 | 110 |
4,0 | 191 | 173 | 160 | 145 | 133 | 124 | 118 | 110 | 105 |
4,5 | 176 | 160 | 149 | 136 | 124 | 116 | 110 | 105 | 096 |
5,0 | 161 | 149 | 138 | 127 | 117 | 108 | 104 | 100 | 095 |
Условная приведенная гибкость | Значение φе при относительном эксцентриситете m | |||||||
7,0 | 8,0 | 9,0 | 10 | 12 | 14 | 17 | 20 | |
0,5 | 125 | 111 | 100 | 091 | 077 | 067 | 058 | 048 |
1,0 | 121 | 109 | 098 | 090 | 077 | 066 | 055 | 046 |
1,5 | 119 | 108 | 096 | 088 | 077 | 065 | 053 | 045 |
2,0 | 117 | 106 | 095 | 086 | 076 | 064 | 052 | 045 |
2,5 | 113 | 103 | 093 | 083 | 074 | 062 | 051 | 044 |
3,0 | 110 | 100 | 091 | 081 | 071 | 061 | 051 | 043 |
3,5 | 106 | 096 | 088 | 078 | 069 | 059 | 050 | 042 |
4,0 | 100 | 093 | 084 | 076 | 067 | 057 | 049 | 041 |
4,5 | 096 | 089 | 079 | 073 | 065 | 055 | 048 | 040 |
П р и м е ч а н и я 1 Значения коэффициентов φе в таблице увеличены в 1000 раз. 2 Значения φе следует принимать не более значений φ. |
Т а б л и ц а Д.5 –Приведенные относительные эксцентриситеты mef для внецентренно сжатых стержней с шарнирно опёртыми концами
1. Коэффициент cmax для сечений типов1, 2, 3, приведенных на рисунках в таблице Д.6,следует вычислять по формуле
α= ax/h – отношение расстояния ах между центром тяжести и центром изгиба сечения к высоте сечения h;
ех = Mx/N– эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х - х, принимаемый со своим знаком (в таблице Д.6 приведен со знаком «плюс»);
bi и ti –ширина и толщина листов соответственно, образующих сечение, включая стенку; k= 1,29– для двутаврового сечения с двумя осями симметрии; k= 1,25– для двутаврового сечения с одной осью симметрии; k=1,20 – для таврового сечения, k= 1,12– для швеллерного (П-образного) сечения.
2 Коэффициент cmax при расчёте на устойчивость стержня П-образного сечения на центральное сжатие (тип 4 при обозначениях, принятых в таблице Д.6,и Iу>Iх) следует вычислять по формуле (Д.1) при ех = 0 и β =0 (тогда В = 1), учитывая при этом, что
3 Коэффициент cmax при расчёте на устойчивость стержня швеллерного сечения (тип 5 при обозначениях, принятых в таблице Д.6, и Iх>Iу ), следует вычислять по формуле (Д.3)
α= ay/b –отношение расстояния ау между центром тяжести и центром изгиба сечения к ширине сечения b – см. таблицу Д.6;
4. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых элементов двутаврового сечения с двумя осями симметрии, непрерывно подкрепленных вдоль одной из полок (рисунок Д.1), следует выполнять по формуле (111), в которой коэффициент с = cmax следует вычислять по формуле
При определении α значение lef следует принимать равным расстоянию между сечениями элемента, закрепленными от поворота относительно продольной оси (расстояние между узлами крепления связей, распорок и т.п.).
Эксцентриситет ех = Мх/ в формуле (Д.4) считается положительным, если точка приложения силы смещена в сторону свободной полки; для центральносжатых элементов ех = 0.
При определении ех за расчетный момент Мх следует принимать наибольший момент в пределах расчетной длины lef элемента.