Действующий
Частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной свыше 20 м, а также стальных свай любой длины по измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами следует определять с помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны на волновой теории удара. Указанные компьютерные программы допускается использовать при испытаниях буронабивных свай специальными подвесными молотами большой массы.
Примечание - При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.
Случай расчета | Коэффициент , |
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов) | |
при видах свай: | |
железобетонных с наголовником | 1500 |
деревянных без подбабка | 1000 |
то же, с подбабком | 800 |
Грунты под нижним концом сваи | Коэффициент М |
1 Крупнообломочные с песчаным заполнителем | 1,3 |
2 Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые | 1,2 |
3 Пески мелкие средней плотности | 1,1 |
4 Пески пылеватые средней плотности | 1,0 |
5 Супеси пластичные, суглинки и глины твердые | 0,9 |
б Суглинки и глины полутвердые | 0,8 |
7 Суглинки и глины тугопластичные | 0,7 |
Примечание - При плотных песках значения коэффициента М в поз. 2-4 следует повышать на 60%. |
Вид молота | Расчетная энергия удара молота , кДж |
1 Подвесной или одиночного действия | GH |
2 Трубчатый дизель-молот | 0,9GH |
3 Штанговый дизель-молот | 0,4GH |
4 Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива | G(H - h) |
Примечания1 G - вес, кН, и Н - высота падения, м, ударной части молота.поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м, для трубчатых молотов h = 0,4 м. 2 В |
Возмущающая сила вибропогружателя, кН | Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж |
100 | 45,0 |
200 | 90,0 |
300 | 130,0 |
400 | 175,0 |
500 | 220,0 |
600 | 265,0 |
700 | 310,0 |
800 | 350,0 |
формуле (7.18), в которой следует принять =1.
7.3.8 Несущую способность , кН, забивной висячей сваи, работающей на вдавливающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей или статическим зондированием следует определять по
Коэффициент надежности по грунту определяют на основе статистической обработки частных значений предельного сопротивления сваи в соответствии с 7.3.4.
где - коэффициент, принимаемый равным 1,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и равным 1,0 для остальных грунтов;
- частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН, определяемое по результатам испытания статической нагрузкой по 7.3.5;
где - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи ;
- коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от ;
Примечание - При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает 20%, то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.
, кПа | Коэффициент в зависимости от | , , кПа | Коэффициент в зависимости от для эталонных свай типов II и III | Коэффициент в зависимости от для сваи-зонда | ||
для эталонных свай типа II | для эталонных свай типа III | |||||
при песках | при глинистых грунтах | |||||
1,15 | 1,40 | 2,00 | 1,20 | 0,90 | ||
3000 | 1,05 | 1,20 | 30 | 1,65 | 0,95 | 0,85 |
4000 | 1,00 | 0,90 | 40 | 1,40 | 0,80 | 0,80 |
5000 | 0,90 | 0,80 | 50 | 1,20 | 0,70 | 0,75 |
6000 | 0,80 | 0,75 | 60 | 1,05 | 0,65 | 0,70 |
7000 | 0,75 | 0,70 | 80 | 0,80 | 0,55 | - |
10000 | 0,65 | 0,60 | 0,50 | 0,40 | - | |
0,60 | 0,55 | - | - | - | - | |
Примечания1 Для промежуточных значений и значения и определяют интерполяцией.2 В случае если по боковой поверхности сваи залегают пески и глинистые грунты, коэффициент определяют по формуле , где , - суммарная толщина слоев соответственно песков и глинистых грунтов; , - коэффициенты условий работы эталонных свай соответственно в песках и глинистых грунтах. |
где - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;
f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;
Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи , кПа, по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле
где - коэффициент перехода от к , принимаемый по таблице 7.16 независимо от типа зонда по ГОСТ 19912;
- среднее значение сопротивления грунта, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м).
Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f, кПа, по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять:
- среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;