А - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), ;

М - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по таблице 7.12 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;

- расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице 7.13, или расчетная энергия вибропогружателей - по таблице 7.14;

- фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м;

- упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;

- масса молота или вибропогружателя, т;

- масса сваи и наголовника, т;

- масса подбабка (при вибропогружении свай ), т;

- масса ударной части молота, т;

- коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем , а при вибропогружателе ;

- коэффициент, 1/кН, определяемый по формуле

здесь A, , - то же, что и в формулах (7.20) и (7.21);

, - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи и для грунта на боковой поверхности сваи ;

- площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, ;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 ;

Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно примечанию 2 к таблице 7.13, для других видов молотов h = 0.

Частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной свыше 20 м, а также стальных свай любой длины по измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами следует определять с помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны на волновой теории удара. Указанные компьютерные программы допускается использовать при испытаниях буронабивных свай специальными подвесными молотами большой массы.

Примечание - При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.

Случай расчета	Коэффициент ,
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов)
при видах свай:
железобетонных с наголовником	1500
деревянных без подбабка	1000
то же, с подбабком	800

Грунты под нижним концом сваи	Коэффициент М
1 Крупнообломочные с песчаным заполнителем	1,3
2 Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые	1,2
3 Пески мелкие средней плотности	1,1
4 Пески пылеватые средней плотности	1,0
5 Супеси пластичные, суглинки и глины твердые	0,9
б Суглинки и глины полутвердые	0,8
7 Суглинки и глины тугопластичные	0,7
Примечание - При плотных песках значения коэффициента М в поз. 2-4 следует повышать на 60%.

Вид молота	Расчетная энергия удара молота , кДж
1 Подвесной или одиночного действия	GH
2 Трубчатый дизель-молот	0,9GH
3 Штанговый дизель-молот	0,4GH
4 Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива	G(H - h)
Примечания1 G - вес, кН, и Н - высота падения, м, ударной части молота. 2 В поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м, для трубчатых молотов h = 0,4 м.

Возмущающая сила вибропогружателя, кН	Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж
100	45,0
200	90,0
300	130,0
400	175,0
500	220,0
600	265,0
700	310,0
800	350,0

7.3.8 Несущую способность , кН, забивной висячей сваи, работающей на вдавливающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей или статическим зондированием следует определять по формуле (7.18), в которой следует принять =1.

При этом нормативное значение определяют на основе частных значений предельного сопротивления сваи , кН, в месте испытания грунтов эталонной сваей или зондированием, определенных в соответствии с требованиями 7.3.9, 7.3.10 или 7.3.11.

Коэффициент надежности по грунту определяют на основе статистической обработки частных значений предельного сопротивления сваи в соответствии с 7.3.4.

7.3.9 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей , кН, следует определять:

а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I (ГОСТ 5686) - по формуле

где - коэффициент, принимаемый равным 1,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и равным 1,0 для остальных грунтов;

, - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;

- частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН, определяемое по результатам испытания статической нагрузкой по 7.3.5;

б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 5686) - по формуле

где - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи ;

- предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа;

А - площадь поперечного сечения натурной сваи, ;

- коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от ;

- среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа;

h - глубина погружения натурной сваи, м;

u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Примечание - При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает 20%, то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.

, кПа	Коэффициент в зависимости от		, , кПа	Коэффициент в зависимости от для эталонных свай типов II и III		Коэффициент в зависимости от для сваи-зонда
	для эталонных свай типа II	для эталонных свай типа III
				при песках	при глинистых грунтах
	1,15	1,40		2,00	1,20	0,90
3000	1,05	1,20	30	1,65	0,95	0,85
4000	1,00	0,90	40	1,40	0,80	0,80
5000	0,90	0,80	50	1,20	0,70	0,75
6000	0,80	0,75	60	1,05	0,65	0,70
7000	0,75	0,70	80	0,80	0,55	-
10000	0,65	0,60		0,50	0,40	-
	0,60	0,55	-	-	-	-
Примечания1 Для промежуточных значений и значения и определяют интерполяцией.2 В случае если по боковой поверхности сваи залегают пески и глинистые грунты, коэффициент определяют по формуле , где , - суммарная толщина слоев соответственно песков и глинистых грунтов; , - коэффициенты условий работы эталонных свай соответственно в песках и глинистых грунтах.

7.3.10 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования , кН, следует определять по формуле