Нагрузки от навала пришвартованного судна на сооружение

4.7*. Линейную нагрузку от навала пришвартованного судна на сооружение q, кН/м, под действием ветра, течения и волн, высота которых превышает допускаемые значения по табл. 21б*, следует определять по формуле

где - поперечная сила от суммарного воздействия ветра, течения и волн, кН, определяемая согласно пп. 4.2, 4.3, 4.4* и 4.6;

- длина участка контакта судна с сооружением, м, принимаемая в зависимости от соотношения длины причала L, м, и длины прямолинейной части борта судна (или обноса) l, м, соответственно:

при ;

при .

Примечание. Для причального фронта, образованного несколькими опорами или палами, распределение нагрузки от пришвартованного судна следует принимать только на те из них, которые располагаются в пределах прямолинейной части борта судна.

Таблица 21б*

┌──────────────────────────┬────────────────────────────────────────────┐
│Угол подхода фронта волн  │  Допускаемые высоты волн h_5%, м, для судна│
│к диаметральной плоскости │   с расчетным водоизмещением D, тыс.т      │
│судна альфа, град         ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────────┤
│                          │ до 2│  5  │ 10  │ 20  │ 40  │ 100 │ 200 и  │
│                          │     │     │     │     │     │     │ более  │
├──────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────────┤
│         До 45            │ 0,6 │ 0,7 │ 0,9 │ 1,1 │ 1,2 │ 1,5 │ 1,8    │
├──────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────────┤
│         90               │ 0,9 │ 1,2 │ 1,5 │ 1,8 │ 2   │ 2,5 │ 3,2    │
└──────────────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────────┘

Нагрузки от навала судна при подходе к сооружению

4.8*. Кинетическую энергию навала судна , кДж, при подходе его к портовому причальному сооружению следует определять по формуле

где D - расчетное водоизмещение судна, т;

- нормальная (к поверхности сооружения) составляющая скорости подхода судна, м/с, принимаемая по табл. 22;

- коэффициент, принимаемый по табл. 23, при этом для судов, швартующихся в балласте или порожнем, табличные значения необходимо уменьшать на 15%.

Примечание. При определении кинетической энергии навала морских судов водоизмещением до 5 тыс. т, швартующихся на незащищенной акватории, нормальную составляющую скорости подхода, принимаемую по табл. 22, следует увеличивать в 1,5 раза.

Таблица 22

┌─────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────┐
│                 │ Нормальная составляющая скорости подхода судна      │
│  Суда           │  ню, м/с, с расчетным водоизмещением D, тыс. т      │
│                 ├────────┬───────┬──────┬──────┬──────┬──────┬────────┤
│                 │   до 2 │   5   │ 10   │ 20   │ 40   │ 100  │ 200 и  │
│                 │        │       │      │      │      │      │ более  │
├─────────────────┼────────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼────────┤
│  Морские        │   0,22 │  0,15 │ 0,13 │ 0,11 │ 0,10 │ 0,09 │ 0,08   │
│  Речные         │   0,2  │  0,15 │ 0,1  │   -  │  -   │   -  │   -    │
└─────────────────┴────────┴───────┴──────┴──────┴──────┴──────┴────────┘

Таблица 23

┌───────────────────────────────────────────┬───────────────────────────┐
│                                           │ Коэффициент пси для судов │
│Конструкции причальных сооружений          ├─────────────┬─────────────┤
│                                           │ морских     │   речных    │
├───────────────────────────────────────────┼─────────────┼─────────────┤
│Набережные  из  обыкновенных  или  фасонных│  0,5        │    0,3      │
│массивов, массивов-гигантов, оболочек боль-│             │             │
│шого диаметра и набережные уголкового типа;│             │             │
│больверки, набережные  на свайных  опорах с│             │             │
│передним шпунтом                           │             │             │
│                                           │             │             │
│Набережные эстакадного или мостового  типа,│  0,55       │    0,4      │
│набережные  на  свайных  опорах  с   задним│             │             │
│шпунтом                                    │             │             │
│                                           │             │             │
│Пирсы эстакадного или мостового типа,  палы│  0,65       │    0,45     │
│причальные                                 │             │             │
│                                           │             │             │
│Палы причальные головные или разворотные   │  1,6        │     -       │
└───────────────────────────────────────────┴─────────────┴─────────────┘

4.9. Поперечную горизонтальную силу , кН, от навала судна при подходе к сооружению необходимо определять для заданного значения энергии навала судна , кДж, по графикам, полученным согласно схеме рис. 33, следуя по направлению штриховой линии со стрелками.

1001 × 745 пикс.     Открыть в новом окне

Суммарная энергия деформации , кДж, должна включать энергию деформации отбойных устройств , кДж, и энергию деформации причального сооружения , кДж; при величину допускается не учитывать.

Энергию деформации причального сооружения , кДж, следует определять по формуле

где - коэффициент жесткости причального сооружения в горизонтальном поперечном направлении, кН/м.

Продольная сила , кН, от навала судна при подходе к сооружению должна определяться по формуле

где - коэффициент трения, принимаемый в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства: при поверхности из бетона или резины ; при деревянной поверхности .

4.10. Допускаемое значение нормальной к поверхности сооружения составляющей скорости подхода судна , м/с, необходимо определять по формуле

где - энергия навала, кДж, принимаемая по графикам, полученным согласно схеме рис. 33 для случая наименьшей допускаемой силы на причальное сооружение (или на борт судна);

и D - обозначения те же, что и в п. 4.8*.

Нагрузки на сооружения от натяжения швартовов

4.11. Нагрузки от натяжения швартовов должны определяться с учетом распределения на швартовные тумбы (или рымы) поперечной составляющей суммарной силы , кН, от действия на одно расчетное судно ветра и течения. Значения , кН, принимаются согласно пп. 4.2 и 4.3.

Воспринимаемую одной тумбой (или рымом) силу S, кН, на уровне козырька (рис.34), независимо от количества судов, швартовы которых заведены за тумбу, а также ее поперечную , кН, продольную , кН, и вертикальную , кН, проекции следует определять по формулам:

где n - число работающих тумб, принимаемое по табл. 24;

, - углы наклона швартова, град, принимаемые по табл. 25.

1057 × 545 пикс.     Открыть в новом окне

Таблица 24

┌─────────────────────────────┬────────┬────────┬─────────┬─────────────┐
│ Наибольшая длина судна      │   50   │  150   │   250   │   300       │
│ l_max, м                    │ и менее│        │         │ и более     │
├─────────────────────────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────────┤
│ Наибольшее расстояние  между│   20   │  25    │   30    │    30       │
│ тумбами l_s, м              │        │        │         │             │
├─────────────────────────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────────┤
│ Число работающих тумб n     │   2    │  4     │   6     │    8        │
└─────────────────────────────┴────────┴────────┴─────────┴─────────────┘

Значение силы от натяжения швартова S, кН, для судов речного флота должно приниматься по табл. 26.

Силу, передаваемую на каждую концевую тумбу носовыми или кормовыми продольными швартовами, для морских судов с расчетным водоизмещением более 50 тыс.т следует принимать равной продольной составляющей суммарной силы , кН, от действия ветра и течения на пришвартованное судно, определенной согласно требованиям пп.4.2 и 4.3.

4.12. Для специализированных причалов морских портов, состоящих из технологической площадки и отдельно стоящих палов, значения суммарных сил , от действия ветра и течения, определенные согласно пп. 4.2 и 4.3, должны распределяться между группами швартовных канатов следующим образом:

а) на носовые, кормовые продольные и прижимные канаты - по , кН;