где - коэффициент, принимаемый по рис. 32, на котором - осадка плавучего объекта, м;

- коэффициент, принимаемый по табл. 21а*, в которой - наибольший горизонтальный размер продольного силуэта подводной части плавучего объекта, м;

h - высота волн обеспеченностью 5% в системе, м;

и - обозначения те же, что и в п. 4.3.

665 × 496 пикс.     Открыть в новом окне

Таблица 21а*

┌───────────────────┬────────────────┬───────┬─────┬───────┬────────────┐
│        ______     │                │       │     │       │            │
│    a_l/ламбда     │    0,5 и менее │   1   │  2  │   3   │  4 и более │
├───────────────────┼────────────────┼───────┼─────┼───────┼────────────┤
│Коэффициент гамма_1│         1      │  0,73 │ 0,5 │  0,42 │     0,4    │
└───────────────────┴────────────────┴───────┴─────┴───────┴────────────┘

Примечание. Период изменения волновой нагрузки следует принимать равным среднему периоду волн.

4.5. При расчете гидротехнических сооружений на действие нагрузок, передающихся от плавучих объектов на палы, корневые части причалов и анкерные опоры (для принятого количества, калибра и длины связей, значения натяжения связей в первоначальном состоянии, массы подвесных грузов и места их закрепления), необходимо определять:

горизонтальные и вертикальные нагрузки на сооружения и анкерные опоры;

наибольшие усилия в связях;

перемещения плавучих объектов.

Примечание. На морях с приливами и отливами определение усилий в элементах раскрепления следует производить при самом высоком и самом низком уровнях воды.

4.6. Нагрузки на анкерные опоры, усилия в связях и перемещения плавучих объектов необходимо определять с учетом динамики действия волн, при этом соотношения периодов свободных и вынужденных колебаний плавучих объектов должны приниматься из условия недопущения резонансных явлений.

Нагрузки от навала пришвартованного судна на сооружение

4.7*. Линейную нагрузку от навала пришвартованного судна на сооружение q, кН/м, под действием ветра, течения и волн, высота которых превышает допускаемые значения по табл. 21б*, следует определять по формуле

где - поперечная сила от суммарного воздействия ветра, течения и волн, кН, определяемая согласно пп. 4.2, 4.3, 4.4* и 4.6;

- длина участка контакта судна с сооружением, м, принимаемая в зависимости от соотношения длины причала L, м, и длины прямолинейной части борта судна (или обноса) l, м, соответственно:

при ;

при .

Примечание. Для причального фронта, образованного несколькими опорами или палами, распределение нагрузки от пришвартованного судна следует принимать только на те из них, которые располагаются в пределах прямолинейной части борта судна.

Таблица 21б*

┌──────────────────────────┬────────────────────────────────────────────┐
│Угол подхода фронта волн  │  Допускаемые высоты волн h_5%, м, для судна│
│к диаметральной плоскости │   с расчетным водоизмещением D, тыс.т      │
│судна альфа, град         ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────────┤
│                          │ до 2│  5  │ 10  │ 20  │ 40  │ 100 │ 200 и  │
│                          │     │     │     │     │     │     │ более  │
├──────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────────┤
│         До 45            │ 0,6 │ 0,7 │ 0,9 │ 1,1 │ 1,2 │ 1,5 │ 1,8    │
├──────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────────┤
│         90               │ 0,9 │ 1,2 │ 1,5 │ 1,8 │ 2   │ 2,5 │ 3,2    │
└──────────────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────────┘

Нагрузки от навала судна при подходе к сооружению

4.8*. Кинетическую энергию навала судна , кДж, при подходе его к портовому причальному сооружению следует определять по формуле

где D - расчетное водоизмещение судна, т;

- нормальная (к поверхности сооружения) составляющая скорости подхода судна, м/с, принимаемая по табл. 22;

- коэффициент, принимаемый по табл. 23, при этом для судов, швартующихся в балласте или порожнем, табличные значения необходимо уменьшать на 15%.

Примечание. При определении кинетической энергии навала морских судов водоизмещением до 5 тыс. т, швартующихся на незащищенной акватории, нормальную составляющую скорости подхода, принимаемую по табл. 22, следует увеличивать в 1,5 раза.

Таблица 22

┌─────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────┐
│                 │ Нормальная составляющая скорости подхода судна      │
│  Суда           │  ню, м/с, с расчетным водоизмещением D, тыс. т      │
│                 ├────────┬───────┬──────┬──────┬──────┬──────┬────────┤
│                 │   до 2 │   5   │ 10   │ 20   │ 40   │ 100  │ 200 и  │
│                 │        │       │      │      │      │      │ более  │
├─────────────────┼────────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼────────┤
│  Морские        │   0,22 │  0,15 │ 0,13 │ 0,11 │ 0,10 │ 0,09 │ 0,08   │
│  Речные         │   0,2  │  0,15 │ 0,1  │   -  │  -   │   -  │   -    │
└─────────────────┴────────┴───────┴──────┴──────┴──────┴──────┴────────┘

Таблица 23

┌───────────────────────────────────────────┬───────────────────────────┐
│                                           │ Коэффициент пси для судов │
│Конструкции причальных сооружений          ├─────────────┬─────────────┤
│                                           │ морских     │   речных    │
├───────────────────────────────────────────┼─────────────┼─────────────┤
│Набережные  из  обыкновенных  или  фасонных│  0,5        │    0,3      │
│массивов, массивов-гигантов, оболочек боль-│             │             │
│шого диаметра и набережные уголкового типа;│             │             │
│больверки, набережные  на свайных  опорах с│             │             │
│передним шпунтом                           │             │             │
│                                           │             │             │
│Набережные эстакадного или мостового  типа,│  0,55       │    0,4      │
│набережные  на  свайных  опорах  с   задним│             │             │
│шпунтом                                    │             │             │
│                                           │             │             │
│Пирсы эстакадного или мостового типа,  палы│  0,65       │    0,45     │
│причальные                                 │             │             │
│                                           │             │             │
│Палы причальные головные или разворотные   │  1,6        │     -       │
└───────────────────────────────────────────┴─────────────┴─────────────┘

4.9. Поперечную горизонтальную силу , кН, от навала судна при подходе к сооружению необходимо определять для заданного значения энергии навала судна , кДж, по графикам, полученным согласно схеме рис. 33, следуя по направлению штриховой линии со стрелками.

1001 × 745 пикс.     Открыть в новом окне

Суммарная энергия деформации , кДж, должна включать энергию деформации отбойных устройств , кДж, и энергию деформации причального сооружения , кДж; при величину допускается не учитывать.

Энергию деформации причального сооружения , кДж, следует определять по формуле

где - коэффициент жесткости причального сооружения в горизонтальном поперечном направлении, кН/м.

Продольная сила , кН, от навала судна при подходе к сооружению должна определяться по формуле

где - коэффициент трения, принимаемый в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства: при поверхности из бетона или резины ; при деревянной поверхности .

4.10. Допускаемое значение нормальной к поверхности сооружения составляющей скорости подхода судна , м/с, необходимо определять по формуле

где - энергия навала, кДж, принимаемая по графикам, полученным согласно схеме рис. 33 для случая наименьшей допускаемой силы на причальное сооружение (или на борт судна);

и D - обозначения те же, что и в п. 4.8*.