Действующий
7.2.33 Конфигурацию и размеры сплошного фундамента устанавливают так, чтобы равнодействующая основных нагрузок от колонн и стен проходила в центре подошвы.
7.2.35 Проектирование свайных фундаментов под колонны следует выполнять согласно разделам 7 и 8 СП 24.13330.2011.
7.3.1 Требования к изготовлению, маркировке, приемке, транспортированию и хранению сборных железобетонных колонн приведены в ГОСТ 18979.
Двухконсольные колонны устанавливаются по средним осям здания, одноконсольные – по крайним осям. Кроме того, одноконсольные колонны могут устанавливаться по средним осям при одностороннем примыкании диафрагм жесткости поперечного направления в лестничных клетках.
Бесконсольные колонны устанавливаются по средним осям зданий (при двухстороннем примыкании к ним диафрагм жесткости поперечного направления) и в лестничной клетке (при использовании диафрагм жесткости поперечного направления).
7.3.3 Форма и основные размеры наиболее часто применяемых колонн приведены в приложении А ГОСТ 18979–2004.
7.3.4 Колонны следует изготовлять из тяжелого бетона по ГОСТ 26633 классов по прочности на сжатие не ниже В15.
7.3.5 Колонны многоэтажных каркасных зданий чаще всего квадратного или прямоугольного сечения, развитого в плоскости действия изгибающего момента.
7.3.8 Назначаемые размеры сечения колонн должны соответствовать требованиям унификации и обеспечения необходимой поперечной жесткости конструкций, условиям опирания панелей и ригелей.
7.3.9 Колонны следует проектировать со строповочными отверстиями для подъема и монтажа. Допускается вместо строповочных отверстий предусматривать монтажные петли, с учетом требований 6.2.6 СП 63.13330.2012.
7.3.10 В связи со знакопеременной эпюрой моментов в колоннах каркасных зданий устраивают симметричное армирование (рисунок 7.10).
7.3.11 Расчет колонн прямоугольного сечения по прочности выполняют как для внецентренно сжатого элемента.
7.3.12 Если необходимую арматуру площадью As = A's невозможно разместить в виде одного ряда стержней у каждой грани шириной b, приходиться размещать дополнительные стержни между этими рядами арматуры. При этом, если ξ ≤ξ R , дополнительные стержни рекомендуется размещать в пределах крайних третей расстояния между крайними рядами арматуры h0–a' (рисунок 7.11). В этом случае можно применять условие (8.10) СП 63.13330.2012, корректируя соответствующим образом значения h0 и a'.
7.3.13 При ξ>ξR , сечение с промежуточными стержнями рекомендуется рассчитывать, принимая линейную зависимость предельного момента от силы N в промежутке между 0 и Мгр – предельным моментом, соответствующим достижению деформации в крайнем ряду растянутой арматуры, равной Rs/Es. Предельные продольные силы в этом промежутке меняются от Nц – предельной силы при центральном сжатии до Nгр – предельной силы, соответствующей Мгр (рисунок 7.12). Значения Mгр и Nгр следует определять исходя из нелинейной деформационной модели, приведенной в 8.1.20–8.1.30 СП 63.13330.2012.
а– сечение с распределенной арматурой; б – эпюры деформаций; в – эпюры напряжений при действии усилий Nгр и Mгр
7.3.14 В общем случае расчет сечения на косое внецентренное сжатие производится исходя из нелинейной деформационной модели приведенной в СП 63.13330. С некоторым запасом этот расчет допускается производить из условия
(7.7)
где Мх и Му – моменты внешней силы N в плоскостях симметрии х и у относительно центра тяжести сечения;
M x0 и M y0 – предельные моменты в плоскостях симметрии х и у относительно центра тяжести сечения при действии внешней продольной силы, приложенной в центре тяжести сечения.
7.3.15 Расчеты колонн круглого и кольцевого сечений рекомендуется проводить согласно приложению Д СП 63.13330.
7.3.16 Поперечное армирование колонн нижних этажей следует подбирать из расчета наклонного сечения на действие поперечной и продольной сил.
7.3.17 Арматура сборных колонн, спроектированных для двух и более этажей, должна быть проверена на усилия, возникающие при подъеме, транспортировании и монтаже. При этом нагрузку от веса колонн следует принимать с учетом коэффициента динамичности, равного 1,6 при транспортировании и 1,4 – при подъеме и монтаже, а также с учетом коэффициента надежности по нагрузке. Расчет по раскрытию трещин в этом случае допускается не производить.