ε_bt0 принимают для бетонов класса В100 и ниже - по таблице 6.10 СП 63.13330.2012, а для бетонов классов В110-В150 - по линейному закону от их значения для В100 до значения ε_bt2 для В150, определяемого по 6.1.16.

6.1.12 Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.10. Значения модуля сдвига бетона принимают равным 0,4E_b.

При продолжительном действии нагрузки значения модуля деформаций бетона определяют по формуле

, (6.4)

где φ_b,cr - коэффициент ползучести бетона, принимаемый согласно 6.1.12.

Таблица 6.10

6.1.13 Значения коэффициента ползучести для высокопрочного бетона φ_b,cr в зависимости от относительной влажности воздуха принимают по таблице 6.11.

Таблица 6.11

6.1.14 Значение коэффициента поперечной деформации высокопрочного бетона принимают равным ν_b,P=0,2.

6.1.15 Значение коэффициента линейной температурной деформации для высокопрочных бетонов при изменении температуры от минус 40°С до плюс 50°С следует принимать равным α_bt=1·10^-5°C^-1.

6.1.16 В качестве рабочих диаграмм высокопрочного бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями используют упрощенную двухлинейную диаграмму по типу диаграмм Прандтля.

Для двухлинейной диаграммы осевого сжатия значения относительных деформаций ε_b1 и ε_b2 для высокопрочных бетонов классов В60-В100 при продолжительном и непродолжительном действии нагрузки принимают по СП 63.13330, а для высокопрочных бетонов классов В110-В150 принимают:

- по линейному закону от 0,0015 при В100 до 0,0023 при В150 - относительные деформации ε_b1 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по формуле

ε_b1=0,005(B+100)ε_b1,red, (6.5)

где ε_b1,red принимают по таблице 6.10 СП 63.13330.2012.

- по линейному закону от 0,0028 при В100 до 0,0025 при В150 - относительные деформации ε_b2 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по формуле

ε_b2=0,001(1100-B)ε_b2,B100, (6.6)

где ε_b2,B100 принимают по таблице 6.10 СП 63.13330.2012 для бетона класса В100 с учетом указанного в этой таблице примечания 2.

В формулах (6.5), (6.6) В - класс высокопрочного бетона по прочности на сжатие.

Для двухлинейной диаграммы осевого растяжения значения относительных деформаций ε_bt1 и ε_bt2 для высокопрочных бетонов классов В60-В100 принимают по СП 63.13330, а для высокопрочных бетонов классов В110-В150 принимают:

- по линейному закону от 0,0001 при В100 до 0,00011 при В150 - относительные деформации ε_bt1 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по формуле (6.5), в которую вместо параметра ε_b1,red следует подставлять ε_bt1,red, значение которого принимают по таблице 6.10 СП 63.13330.2012;

- по линейному закону от 0,00015 при В100 до 0,00012 при В150 - относительные деформации ε_bt2 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по таблице 6.10 СП 63.13330.2012 с корректировкой приведенных в ней значений путем умножения на соотношение (775-В)/675.

6.2.1 Для железобетонных конструкций из высокопрочных бетонов следует применять арматуру по СП 63.13330.

Допускается применять: термомеханически упрочненную арматуру периодического профиля класса А600С из стали марки 20Г2СФБА [1], в том числе в сварных сетках и каркасах - для железобетонных конструкций из высокопрочных бетонов без предварительного напряжения арматуры в качестве рабочей арматуры, устанавливаемой по расчету;

термомеханически упрочненную арматуру периодического профиля класса А600С из стали марки 20Г2СФБА [1] - для предварительно напряженных железобетонных конструкций из высокопрочных бетонов.

6.2.2 Для конструкций, эксплуатируемых при температуре ниже минус 55°С, рекомендуется применять арматуру класса Ас500С [2] и А600С из стали марки 20Г2СФБА [1].

6.2.3 Нормативные и расчетные значения прочностных и деформационных характеристик арматуры, диаграммы состояния арматуры для расчетов по предельным состояниям первой и второй групп следует принимать по СП 63.13330.

7.1.1 Железобетонные элементы из высокопрочных бетонов следует рассчитывать по прочности на действие изгибающих моментов, крутящих моментов, поперечных сил, продольных сил и на местное действие нагрузки (продавливание, местное сжатие).

7.1.2 Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил (внецентренное сжатие или растяжение) следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно пунктам 8.1.20-8.1.30 СП 63.13330.2012 и пунктам 6.1.10-6.1.16.

Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов прямоугольного, двутаврового и таврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярных плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений методом предельных усилий следует производить по СП 63.13330 и 7.1.3.

7.1.3 При расчете по прочности нормальных сечений на действие изгибающих моментов и продольных сил методом предельных усилий значение граничной относительной высоты сжатой зоны бетона ξ_R следует определять по формуле

(7.1)

где ω - коэффициент полноты эпюры напряжений в бетоне сжатой зоны сечения, принимаемый равным 0,7 - для высокопрочных бетонов класса В100 и ниже, а для бетонов класса В110 и выше - вычисляемый по формуле

ω=0,7-0,003·(B-100), (7.2)

здесь В - числовое значение класса бетона;

ε_b2 - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных R_b, принимаемая в соответствии с 6.1.16;

ε_s,el - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных R_s

; (7.3)

R_s - расчетное сопротивление арматуры растяжению;

E_s - модуль упругости арматуры.

7.1.4 Расчет центрально и внецентренно растянутых элементов из высокопрочных бетонов следует производить по пунктам 8.1.18, 8.1.19 СП 63.13330.2012 и 7.1.3.

7.1.5 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил следует производить по пунктам 8.1.31-8.1.35 СП 63.13330.2012.

7.1.6 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии крутящих моментов следует производить по пунктам 8.1.36-8.1.42 СП 63.13330.2012.

7.1.7 Расчет по прочности железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) производят при действии сжимающей силы, приложенной на ограниченной площади нормально к поверхности железобетонного элемента производить по пунктам 8.1.43-8.1.45 СП 63.13330.2012.

7.1.8 Расчет по прочности на продавливание плоских железобетонных элементов (плит) при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных, концентрированно приложенных усилий - сосредоточенных силы и изгибающего момента следует производить по пунктам 8.1.46-8.1.52 СП 63.13330.2012. При этом в расчете прочность бетона на растяжение принимается не более 2,2 МПа.