Щ.5 Деформации обжатия замоноличенных бетоном поперечных швов сборной железобетонной плиты необходимо учитывать в расчетах, если продольная арматура плиты не состыкована в швах и при этом плита не имеет предварительного напряжения в продольном направлении.

     Деформации обжатия поперечных швов следует учитывать введением в выражения для  ,  ,   (см. Щ.1 и Щ.2) обобщенной характеристики ползучести бетона и обжатия поперечных швов  , определяемой по формуле

, (Щ.15)

где   - длина сжатой постоянными нагрузками и воздействиями железобетонной плиты;

       - суммарная деформация обжатия поперечных швов, расположенных на длине  ;

       - принимается по Щ.1;

      ,   - принимаются по 7.24 и 7.32.

     При отсутствии опытных данных величину  , см, допускается вычислять по формуле

, (Щ.16)

где   - ширина шва (зазор между торцами сборных плит).

Щ.6 Учет виброползучести бетона следует выполнять введением в расчет условного модуля упругости бетона  , вычисляемого по Щ.2, с заменой   на  , определяемой по формуле

336 × 47 пикс.     Открыть в новом окне

, (Щ.17)

где   - характеристика цикла начальных напряжений в бетоне, определенных без учета виброползучести и ползучести;

      ,   - принимаются по Щ.1.

Э.1 Напряжения в стали и бетоне для статически определимой конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты, надлежит определять по формулам:

а) от усадки бетона

268 × 53 пикс.     Открыть в новом окне

, (Э.1)

где  ,   - приведенные к стали площадь и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки при модуле упругости бетона  , определяемом по 9.9;

       - площадь стальной части сечения, включая арматуру железобетонной плиты;

      ;

       - расстояние от центра тяжести   до центра тяжести  ;

       - расстояние от центра тяжести   до фибры, где определяется   (положительное направление оси   принято вниз);

      0,  1 - при определении напряжений соответственно в бетоне и в стали;

       - следует принимать равным при определении напряжений:

     в бетоне -  ;

      стальной балке -  ;

     в ненапрягаемой арматуре -  ;

     в напрягаемой арматуре -  ;

        - предельная относительная деформация усадки бетона, принимаемая по 9.9;

б) от температурных воздействий

224 × 53 пикс.     Открыть в новом окне

, (Э.2)

где  1·10  град  - коэффициент линейного расширения стали и бетона;

      ;

       - принимается по таблице 6.14;

       - принимается по 9.10;

       - равно  ,  ,  ,   при определении напряжений соответственно в бетоне, стальной балке, ненапрягаемой и напрягаемой арматуре;

      ,   - приведенные к стали площадь и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки;

       - расстояние от центра тяжести   до фибры, где определяется  .

     В случаях повышения или понижения температуры стальной части конструкции в формуле (Э.2) следует принимать:

;                      (Э.3)

291 × 28 пикс.     Открыть в новом окне

;                    (Э.4)

,

где   - площадь стальных вертикальных элементов (стенки, вертикальных полок поясных уголков, ламелей);

       - площадь стальных горизонтальных элементов нижнего пояса.

     В случае повышения температуры железобетонной плиты в формуле (Э.2) следует принимать:

; (Э.5)

;                                     (Э.6)

,

где  ,  , см, принимаются по 9.15.