- коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15;

       - коэффициент условий работы, определяемый по приложению У.

     Расчетное сопротивление   для канатов и пучков из параллельно уложенных высокопрочных проволок определяется по формуле (8.3), для канатов одинарной свивки и закрытых несущих - по формулам

 или  , (8.32)

где   - значение разрывного усилия каната в целом, указанное в государственном стандарте или технических условиях;

      1,6 согласно 8.17;

       - сумма разрывных усилий всех проволок в канате;

       - коэффициент агрегатной прочности витого каната, определяемый по таблице 8.20.

Таблица 8.20

     

8.34 Продольную ползучесть   стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником - одинарной свивки и закрытых несущих, подвергнутых предварительной вытяжке, следует определять по формуле

, (8.33)

где   - напряжение в канате от усилия, подсчитанного от воздействия нормативных постоянных нагрузок и 1/3 нормативной временной нагрузки;

       - нормативное сопротивление каната;

       - основание натуральных логарифмов.

8.35 Поперечную ползучесть   канатов, указанных в 8.34, следует определять по формуле

. (8.34)

8.36 Расчет при плоской форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных центральному сжатию, сжатию с изгибом и внецентренному сжатию при изгибе в плоскости наибольшей гибкости, следует выполнять по формуле

, (8.35)

где   - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1-Ф.3 приложения Ф в зависимости от гибкости элемента   и приведенного относительного эксцентриситета  ;

       - здесь и в 8.38-8.41 - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15.

     Гибкость элемента   следует определять по формуле

, (8.36)

где   - расчетная длина;

       - радиус инерции сечения относительно оси, перпендикулярной плоскости наибольшей гибкости (плоскости изгиба).

     Приведенный относительный эксцентриситет   следует определять по формуле

, (8.37)

где   - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по приложению Ф;

       - относительный эксцентриситет плоскости изгиба, принимаемый при центральном сжатии равным нулю;

       - действительный эксцентриситет силы   при внецентренном сжатии и расчетный эксцентриситет при сжатии с изгибом;

       - ядровое расстояние.

     Расчетный эксцентриситет   в плоскости изгиба при сжатии с изгибом следует определять по формуле

, (8.38)

где  ,   - расчетные значения продольной силы и изгибающего момента.

Ядровое расстояние   по направлению эксцентриситета следует определять по формуле

, (8.39)

где   - момент сопротивления сечения брутто, вычисляемый для наиболее сжатого волокна.

     Расчетные значения продольной силы   и изгибающего момента   в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.

     При этом значения   следует принимать равными:

     для элементов постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины элемента;

     для элементов с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины элемента от заделки;

     для сжатых поясов ферм, воспринимающих внеузловую нагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;

     для сжатых стержней с шарнирно опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам таблицы 8.21.

Таблица 8.21

     Для сжатых стержней с шарнирно опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения приведенных относительных эксцентриситетов   следует определять по СП 16.13330, принимая при этом   равным   и   равным  , определяемому по формуле

. (8.40)

где   - больший из изгибающих моментов, приложенных на шарнирно опертых концах сжатого стержня указанного типа.