Действующий
Наименование показателя | Значение показателя композитной полимерной арматуры вида | ||||
АСК | АБК | АУК | ААК | АКК | |
Предел прочности при растяжении, Rf,n, МПа | 800 | 800 | 1400 | 1400 | 1000 |
Модуль упругости при растяжении, Ef,n, ГПа | 50 | 50 | 130 | 70 | 100 |
5.2.5 Расчетное значение модуля упругости Ef композитной полимерной арматуры следует принимать равным его нормативному значению.
5.2.6 Расчетное значение сопротивления растяжению Rf композитной полимерной арматуры следует принимать равным
(5.1)где 
- коэффициент надежности по материалу, принимаемый при расчете по предельным состояниям второй группы равным 1,0, а при расчете по предельным состояниям первой группы - из условия обеспечения доверительной вероятности не менее 0,997, в зависимости от значения коэффициента вариации 
, равным:
- коэффициент надежности по материалу, принимаемый при расчете по предельным состояниям второй группы равным 1,0, а при расчете по предельным состояниям первой группы - из условия обеспечения доверительной вероятности не менее 0,997, в зависимости от значения коэффициента вариации , равным:
;
;
- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции с композитной полимерной арматурой, принимаемый по таблице 2.Условие эксплуатации конструкции | Значение для композитной полимерной арматуры вида | ||||
АСК | АБК | АУК | ААК | АКК | |
| Во внутренних помещениях | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 0,9 | 0,9 |
| На открытом воздухе и в грунте | 0,7 | 0,8 | 1,0 | 0,8 | 0,8 |
5.2.7 При расчете конструкции по предельным состояниям первой группы на действие только постоянных и длительных нагрузок расчетное значение сопротивления растяжению композитной полимерной арматуры следует определять по формуле:
(5.2)где 
- коэффициент снижения сопротивления растяжению композитной полимерной арматуры при длительном действии нагрузки, принимаемый по таблице 3.
- коэффициент снижения сопротивления растяжению композитной полимерной арматуры при длительном действии нагрузки, принимаемый по таблице 3.
для композитной полимерной арматуры вида5.2.8 Расчетное значение предельных относительных деформаций композитной полимерной арматуры следует принимать равным:
(5.3)5.2.9 Расчетное значение сопротивления композитной полимерной арматуры сжатию следует принимать равным нулю.
5.2.10 Расчетное значение Rfw сопротивления композитной полимерной арматуры растяжению при расчете прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует принимать равным
- при радиусе загиба хомутов менее 6dfw - по данным производителя композитной полимерной арматуры, но не более значения, вычисленного по формуле (5.4).
Во всех случаях расчетное значение Rfw сопротивления композитной полимерной арматуры растяжению при расчете прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует принимать не более 300 МПа.
5.2.11 Расчетные диаграммы деформирования (состояния) композитной полимерной арматуры, устанавливающие связь между напряжениями и относительными деформациями при растяжении, следует принимать линейными.
6.1.1 Расчет по прочности конструкции при действии изгибающих моментов и продольных сил (внецентренное сжатие или растяжение) следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.
Расчет по прочности нормальных сечений конструкций следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно 6.1.15 - 6.1.20.
Расчет по прочности нормальных сечений конструкций прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с композитной полимерной арматурой, расположенной у верхней и нижней граней сечения, а также сжатых конструкций прямоугольного, круглого и кольцевого поперечных сечений допускается производить по предельным усилиям.
6.1.2 При расчете по прочности нормальных сечений внецентренно сжатых конструкций следует учитывать случайный эксцентриситет приложения продольной силы и влияние продольного изгиба.
6.1.3 Для конструкций, в сечениях которых при эксплуатации допускается образование трещин, предельное усилие по прочности нормальных сечений конструкции должно превышать предельное усилие по образованию трещин не менее, чем на 50%.
6.1.4 Расчет по прочности нормальных сечений конструкций по предельным усилиям следует производить, определяя предельные усилия, которые могут быть восприняты бетоном и композитной полимерной арматурой в нормальном сечении, исходя из следующих положений:
- сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными расчетному сопротивлению бетона сжатию и равномерно распределенными по условной сжатой зоне бетона;
- растягивающие напряжения в композитной полимерной арматуре принимаются не более ее расчетного сопротивления растяжению.
6.1.5 Расчет по прочности нормальных сечений следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона 
, определяемым из соответствующих условий равновесия, и значением граничной относительной высоты сжатой зоны 
, при котором предельное состояние конструкции наступает одновременно с достижением в растянутой композитной полимерной арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rf.
, определяемым из соответствующих условий равновесия, и значением граничной относительной высоты сжатой зоны , при котором предельное состояние конструкции наступает одновременно с достижением в растянутой композитной полимерной арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rf.
(6.1)где 
- характеристика сжатой зоны бетона, принимаемая для тяжелого бетона классов до B60 включительно равной 0,8, а для тяжелого бетона классов B70 - B100 и для мелкозернистого бетона - равной 0,7;
- характеристика сжатой зоны бетона, принимаемая для тяжелого бетона классов до B60 включительно равной 0,8, а для тяжелого бетона классов B70 - B100 и для мелкозернистого бетона - равной 0,7;
- расчетное значение предельных относительных деформаций композитной полимерной арматуры, вычисляемое по формуле (5.3);
- относительные деформации сжатого бетона при напряжениях Rb, принимаемые по СП 63.13330.