Действующий
7.20 Расчет на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры производят из условий (8.56) и (8.60) СП63.133304.2012,принимая усилия Qsw и Qsw,1 равными нулю.
При этом расчетные сопротивления бетона Rbt и Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона соответственно γtt и γbt, определяемые по таблице 5.2 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения.
Вместо коэффициента φb2 в формуле (8.57) СП 63.13330.2012 следует учитывать коэффициент φb4, который при средней температуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов (см. таблицу 5.1):
Кроме того, поперечная сила Qb, вычисленная по формуле (8.57) СП 63.13330.2012, должна приниматься не более 2,5Rbtγttbho и не менее φb3(1+φn)Rbtγttbho..
Коэффициент φb3 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов (см. таблицу5.1):
7.21 Расчет на действие изгибающего момента должен производиться из условия (8.63) по формулам (8.64) и (8.65) СП 63.13330.2012, в которых расчетные сопротивления арматуры Rs и Rsw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры γst, принимаемый по таблице 5.13 в зависимости от наибольшей температуры продольной арматуры хомутов и отогнутых стержней.
7.22 Расчет на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования, работающих в условиях повышенных и высоких температур, должен производиться при отсутствии косвенной арматуры - из условия (8.80) СП 63.13330.2012, при наличии косвенной арматуры – из условия (8.83) СП 63.13330.2012.
Коэффициент ψв формулах (8.80) и (8.83) при неравномерном распределении местной нагрузки под концами балок, прогонов, перемычек для бетона составов №№ 1-21, 23 и 29 (по таблице 5.1) принимается равным 0,75.
При определении расчетного сопротивления бетона смятию Rb,loc по формуле (8.81) СП 63.13330 расчетное сопротивление бетона Rb следует дополнительно умножить на коэффициент условий работы бетона γbt, принимаемый по таблице 5.2 в зависимости от средней температуры бетона площади смятия.
При вычислении приведенного расчетного сопротивления бетона сжатию Rbs,loc по формуле (8.84) СП 63.13330.2012,расчетное сопротивление растяжению косвенной арматуры Rs,xy следует дополнительно умножить на коэффициент условий работы арматуры γst, принимаемый по таблице 5.13 в зависимости от температуры нагрева косвенной арматуры.
7.23 Расчет на продавливание для плоских железобетонных элементов (плит), работающих в условиях повышенных и высоких температур, при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных, концентрированно приложенных усилий - сосредоточенных силы и изгибающего момента должен производиться на основе положений СП 63-13330.2012 (пункты 8.1.46 – 8.1.52).
При расчете на продавливание по формулам (8.88) и (8.94) СП63.13330.2012расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона γtt, принимаемый по таблице 5.2 в зависимости от средней температуры бетона на проверяемом участке.
При расчете по формуле (8.92) СП 63.13330.2012расчетное сопротивление арматуры Rsw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры γst, принимаемый по таблице 5.13 в зависимости от наибольшей температуры нагрева поперечной арматуры Asw.
7.24 Расчет железобетонных элементов на выносливость проводят путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы γb1, γs3, принимаемые соответственно по таблицам 5.9 и 5.15 , а при наличии сварных соединений арматуры – также на коэффициент условий работы γs4 по таблице 5.16. При нагреве бетона свыше 50°С следует учитывать коэффициент условий работы γb1t, принимаемый по таблице 5.10, и коэффициент условий работы арматуры γs3t , принимаемый по требованиям 5.33 при температурах нагрева арматуры свыше 100°.
Напряжения в бетоне и арматуре вычисляют как для упругого тела (по приведенным сечениям) на действие внешних нагрузок, усилий от воздействия температуры и усилия предварительного обжатия З. Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением величины модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону α’ равными 25, 20,15 и 10 соответственно для бетонов классов В15, В25, В30, В40 и выше.
При воздействии температуры свыше 50°С величины вышеприведенных коэффициентов α’ следует умножать на отношение коэффициентов βs/βb . Значения коэффициентов βs принимают по таблице 5.14 в зависимости от температуры арматуры, βb – по таблице 5.2 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения.
7.25 Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, следует проводить из условий:
(7.7)
(7.8)Где σb,max σs,max – максимальные нормальные напряжения соответственно в сжатом бетоне и в растянутой арматуре.
При этом расчетные сопротивления бетона сжатию Rb и растяжению арматуры Rs умножают на соответствующие коэффициенты условий работы γb1 γbt, принимаемые в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны по таблицам 5.9 и 5.10, и на коэффициенты γs3, γs3t, γs4, принимаемые в зависимости от температуры растянутой арматуры по таблицам 5.15 и 5.16.
В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки появление растягивающих напряжений не допускается.
7.26 Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует проводить из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжении в ней, равном расчетному сопротивлению Rs, умноженному на коэффициенты условий работы γs3, γs3t, γs4, принимаемые по наибольшей температуре нагрева поперечной арматуры по таблицам 5.15 и 5.16.