Действующий
Арматура и прокат из стали марки | Нормативные сопротивления растяжению Rsnи расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2) | Модуль упругости принимают равным Еs·104, МПа (кгс/см2) |
30ХМ | 590 (6000) | 21 (210) |
12Х13 | 410 (4200) | 22 (220) |
20Х13 | 440 (4500) | 22 (220) |
20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т | 195 (2000) | 20 (200) |
45Х14Н14В2М | 315 (3200) | 20 (200) |
Арматура классов и марок | Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа | ||
| растяжению | сжатию Rsc | ||
| продольной, Rs | поперечной (хомутов и отогнутых стержней), Rsw | ||
| 30ХМ | 450 | - | 400*, 500 |
| 12Х13 | 325 | 260 | 325 |
| 30Х13 | 345 | 275 | 345 |
| 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т | 150 | 120 | 150 |
| 45Х14Н14В2М | 245 | 195 | 245 |
| Примечание :Значения Rsc со звездочкой * используют только при расчете на кратковременное воздействие усилий. | |||
5.32Влияние температуры на изменение прочностных свойств арматуры учитывают умножением нормативных и расчетных сопротивлений арматуры на коэффициент условия работы арматуры γst, определяемый по таблице 5.14.
Вид и класс арматуры, марки жаростойкой арматуры и проката | Коэф - фици - ент | Расчет на нагрев | Коэффициенты условий работы арматуры γst, линейного температурного расширения арматуры αst и βs при температуре ее нагрева, ºС | |||||||
| 50-100 | 200 | 300 | 400 | 450 | 500 | 550 | 600 | |||
А240, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6 | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,95 | 0,90 | 0,85 | 0,75 | 0,60 | 0,45 | 0,30 |
| Длительный | 1,00 | 0,85 | 0,65 | 0,35 | 0,15 | - | - | - | ||
В500 | Кратковременный | 1,00 | 0,90 | 0,85 | 0,60 | 0,45 | 0,25 | 0,12 | 0,05 | |
| Длительный | 1,00 | 0,80 | 0,60 | 0,30 | 0,10 | - | - | - | ||
Вр1200-Вр1500, К1400, К1500 | Кратковременный | 1,00 | 0,85 | 0,70 | 0,50 | 0,35 | 0,25 | 0,15 | 0,10 | |
| Длительный | 1,00 | 0,75 | 0,55 | 0,25 | 0,05 | - | - | - | ||
А240, В500, Вр1200÷Вр1500, ВСт3сп2, ВСт3Гпс5, ВСт3пс5,ВСт3пс6, К1400, К1500 | αst | Кратковременныйи длительный | 11,5 | 12,5 | 13,0 | 13,5 | 13,6 | 13,7 | 13,8 | 13,9 |
А300, А400, А500 | γst | Кратковременный | 1,00 | 1,00 | 0,95 | 0,85 | 0,75 | 0,60 | 0,40 | 0,30 |
| Длительный | 1,00 | 0,90 | 0,75 | 0,40 | 0,20 | - | - | - | ||
А600, А800,А1000 | Кратковременный | 1,00 | 0,85 | 0,75 | 0,65 | 0,55 | 0,45 | 0,30 | 0,20 | |
| Длительный | 1,00 | 0,80 | 0,65 | 0,30 | 0,10 | - | - | - | ||
А300, А400, А500, А600, А800, А1000 | αst | Кратковременныйи длительный | 12,0 | 13,0 | 13,5 | 14,0 | 14,2 | 14,4 | 14,6 | 14,8 |
30ХМ | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,90 | 0,85 | 0,78 | 0,76 | 0,74 | 0,72 | 0,70 |
| Длительный | 1,00 | 0,85 | 0,80 | 0,25 | 0,15 | 0,08 | - | - | ||
| αst | Кратковременныйи длительный | 9,5 | 10,2 | 10,7 | 11,2 | 11,5 | 11,8 | 12,1 | 12,4 | |
12Х13, 20Х13 | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,95 | 0,86 | 0,80 | 0,73 | 0,65 | 0,53 | 0,40 |
| Длительный | 1,00 | 0,93 | 0,83 | 0,70 | 0,45 | 0,13 | - | - | ||
| αst | Кратковременныйи длительный | 12,0 | 12,6 | 13,3 | 14,0 | 14,3 | 14,7 | 15,0 | 15,3 | |
20Х23Н18 | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,97 | 0,95 | 0,92 | 0,88 | 0,85 | 0,81 | 0,75 |
| Длительный | 1,00 | 0,97 | 0,93 | 0,77 | 0,50 | 0,30 | 0,18 | 0,08 | ||
| αst | Кратковременныйи длительный | 10,3 | 11,3 | 12,4 | 13,6 | 14,1 | 14,7 | 15,2 | 15,7 | |
12Х18Н9Т, 08Х17Т | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,72 | 0,65 | 0,62 | 0,58 | 0,60 | 0,57 | 0,56 |
| Длительный | 1,00 | 0,72 | 0,65 | 0,60 | 0,58 | 0,55 | 0,50 | 0,40 | ||
| αst | Кратковременныйи длительный | 10,5 | 11,1 | 11,4 | 11,6 | 11,8 | 12,0 | 12,2 | 12,4 | |
45Х14Н14В2М | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,86 | 0,78 | 0,72 | 0,68 | 0,64 | 0,60 | 0,56 |
| Длительный | 1,00 | 0,86 | 0,78 | 0,70 | 0,63 | 0,55 | 0,43 | 0,30 | ||
| αst | Кратковременныйи длительный | 10,5 | 11,1 | 11,4 | 11,6 | 11,8 | 12,0 | 12,2 | 12,4 | |
А600, А800, А1000, В1200-Вр1500, К1400, К1500, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6, 30ХМ, 12Х13, 20Х13, 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т, 45Х14Н14В2М | βs | Кратковременныйи длительный | 1,00 | 0,90 | 0,88 | 0,83 | 0,80 | 0,78 | 0,75 | 0,73 |
А300, А400, А500, А600, А800, А1000 | βs | Кратковременныйи длительный | 1,00 | 0,96 | 0,92 | 0,85 | 0,78 | 0,71 | 0,55 | 0,40 |
Примечания : 1.Коэффициент линейного температурного расширения арматуры равен числовому значению, умноженному на 10-6 град -1. 2. При расчете несущих конструкций на длительный нагрев, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γst следует увеличить на 20%, при этом его значение должно быть не более, чем при кратковременном нагреве. 3. Коэффициенты γst, αst и βs для промежуточных значений температур определяются по интерполяции. | ||||||||||
- от температуры в центре тяжести растянутой арматуры при расчете по формулам (8.2), (8.5), (8.6), (8.8), (8.9), (8.12), (8.13), (8.19), (8.23), (8.25). (8.64) СП 63.13330.2012, а также(5.15);
- сжатой арматуры – по формулам (8.4)-(8.8), (8.10), (8.12), (8.13), (8.22), (8.24), (8.25) СП 63.13330.2012, а также (5.16);
- максимальной ts поперечной – по формулам (8.59), (8.92) СП 63.13330.2012;
- косвенной арматуры – по формуле (8.84) СП 63.13330.2012;
- в зоне анкеровки – по формулам (9.1), (9.3).
При расчете на выносливость железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия температур выше 50°С, следует дополнительно вводить коэффициент условий работы арматуры γs3 (по таблице 5.15) и γs3t, а при расчете наклонных сечений или при наличии сварных соединений арматуры также вводится коэффициент условий работы γs4 (по таблице 5.16).
5.34 При воздействии температуры основными деформационными характеристиками арматуры являются относительные деформации удлинения арматуры εs0 при достижении напряжениями расчетного сопротивления Rst, модуль упругости арматуры Еst и коэффициент линейного температурного расширения арматуры αst.
(5.18)5.35 Значения модуля упругости арматуры Еs принимают одинаковыми при растяжении и сжатии. Модуль упругости арматуры Еs для основных видов стержневой и проволочной арматуры принимается по СП 63.13330, для арматуры и проката из жаростойкой стали – по таблице 5.14.
Класс и марка арматуры | Модуль упругости арматуры, Еs · 105 МПа (Н/мм2) |
12Х13, 20Х13 | 2,2 |
30ХМ | 2,1 |
А240, А300, А400, А500, А600, А800, А1000, В500, Вр1200÷Вр1500, 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М | 2,0 |
К1400, К1500 | 1,95 |
Влияние температуры на изменения модуля упругости арматуры учитывают умножением модуля упругости арматуры Еs на коэффициент βs
- растянутой арматуры - при расчете по формулам (8.2), (8.15), (8.128) СП 63.13330, а также (5.18), (6.20), (8.11), (8.13), (8.25), (8.34) настоящего свода правил;
- сжатой арматуры – по формулам(5.18), (6.21), (8.12), (8.26).
5.36 При расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели в качестве расчетной диаграммы состояния (деформирования) арматуры, устанавливающей связь между напряжениями σst и относительными деформациями εs арматуры, принимают упрощенные двухлинейные диаграммы по типу диаграмм Прандтля (рисунок 5.2) для арматуры с физическим пределом текучести классов А240-А500, В500 и для арматуры с условным пределом текучести классов А600-А1000, Вр1200-Вр1500, К1400, К1500.
Экспериментально установлено, что в сталях, имеющих площадку текучести, с повышением температуры постепенно исчезает участок упрочнения за участком площадки текучести, а при нагреве свыше 300°С этот участок полностью отсутствует.
- на первой стадии наблюдается упругая работа стали, выраженная восходящей ветвью диаграммы до точки, условно принятой за предел текучести (1-й участок диаграммы);
- на второй стадии наблюдается пластическая стадия работы стали, характеризующаяся ростом деформаций при незначительном увеличении напряжений, выраженная на диаграмме вторым характерным наклонным участком с малым уклоном до точки, условно принятой за временное сопротивление. Незначительное увеличение напряжений в расчетах не учитывается, и этот участок диаграммы условно принимается горизонтальным (2-й участок диаграммы);
- третья стадия состояния арматуры – стадия разрушения материала, характеризующаяся ниспадающей ветвью диаграммы (резкое уменьшение напряжения при росте деформаций). Эта стадия не учитывается в расчетах.
Экспериментально установлено, что характерными являются два участка работы арматурных сталей (упругий и пластический), без учета третьей стадии работы арматуры (ниспадающего участка), что обусловило принятие двухлинейного характера расчетных диаграмм состояния арматуры при воздействии температур.
