Действующий
Среднюю плотность железобетона (при μ ≤ 3%) принимают на 100 кг/м3 больше средней плотности соответствующего состояния бетона.
5.27 Коэффициент теплопроводности λ бетона в сухом состоянии принимают по таблице 5.8 в зависимости от средней температуры бетона в сечении элемента.
Номера составов бетона по таблице 5.1 | Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м·ºС) обычного и жаростойкого бетонов в сухом состоянии при средней температуре бетона в сечении элемента, ºС | |||||
50 | 100 | 300 | 500 | 700 | 900 | |
1, 1а | 1,51 | 1,37 | 1,09 | - | - | - |
20 | 2,68 | 2,43 | 1,94 | 1,39 | 1,22 | 1,19 |
21 | 1,49 | 1,35 | 1,37 | 1,47 | 1,57 | 1,63 |
2, 3, 6, 7, 13 | 1,51 | 1,37 | 1,39 | 1,51 | 1,62 | - |
10, 11 | 0,93 | 0,89 | 0,84 | 0,87 | 0,93 | 1,05 |
14-18 | 0,99 | 0,95 | 0,93 | 1,01 | 1,04 | 1,28 |
19 | 0,87 | 0,83 | 0,78 | 0,81 | 0,87 | 0,99 |
5.28 При расчете железобетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке в условиях воздействия температур выше 50оС расчетные сопротивления обычного бетона должны дополнительно умножаться на коэффициент условий работы γb и γb1t, принимаемый по таблицам 5.9 и 5.10.
Бетон | Состояние бетона по влажности | Коэффициент условий работы бетона ɣb1t при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла ρb, равном | ||||||
0-0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | ||
Обычный бетон составов № 1, 1а, 1б по таблице 5.1 | Естественной влажности | 0,75 | 0,80 | 0,85 | 0,90 | 0,95 | 1,00 | 1,00 |
Примечание – В таблице принят где σb,min и σb,max соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки |
Температура бетона, °С | Коэффициент условий работы обычного бетона ɣb1t при многократно повторяющейся нагрузке | |
Без увлажнений | С переменным увлажнением и высыханием | |
50 | 0,8 | 0,7 |
70 | 0,6 | 0,5 |
90 | 0,4 | 0,3 |
110 | 0,3 | 0,2 |
П р и м е ч а н и е :1. Величины γb1t для промежуточных значений температур определяются по интерполяции.2. Величины γb1t для диапазона свыше 110°С до 200°С следует принимать при соответствующем экспериментальном обосновании. |
При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяющейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.
5.29Для армирования железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, арматура должна приниматься по СП 63.13330.
Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона при нагреве арматуры выше 400ºС предусматривают стержневую арматуру и прокат из:
- коррозионно-стойких жаростойких и жаропрочных сталей марок 12Х13, 20Х13, 08Х17Т, 12Х189Н9Т, 20Х23Н18, 45Х14Н14В2М по ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949.
5.30 Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, следует принимать по таблице 5.10. Ограничение температур применения арматуры и проката связано с развитием пластических деформаций и изменениями структуры сталей. В предварительно напряженной арматуре с повышением температуры происходят дополнительные потери предварительного напряжения, что еще более ограничивает допускаемую температуру ее применения.
Вид и класс арматуры, марка стали и проката | Предельно допустимая температура ºС, применения арматуры и проката, установленных | |
по расчету | по конструктивным соображениям | |
Стержневая арматура классов: | ||
А240, А300 | 400 | 450 |
А400, А500, А600, Ат600, А800, А1000 | 450 | 500 |
напрягаемая | 200 | - |
Проволочная арматура классов: | ||
В500, Вр1200-Вр1500, К1400, К1500 | 400 | 450 |
напрягаемая | 100 | - |
Прокат из стали марок: | ||
ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6 | 400 | 450 |
Стержневая арматура и прокат из стали марок: | ||
30ХМ, 12Х13, 20Х13, | 500 | 700 |
20Х23Н18 | 550 | 1000 |
12Х18Н9Т, 45Х14Н14, В2М, 08Х17Т | 600 | 800 |
П р и м е ч а н и я.11. При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50оС ниже указанной в таблице.22. При многократно повторяющейся нагрузке предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры не должна превышать 100оС и ненапрягаемой арматуры – 200оС. |
5.31 Нормативные и расчетные сопротивления основных видов стержневой и проволочной арматуры для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от вида и класса арматуры принимают по СП 63.13330.
Расчетные сопротивления арматуры из жаростойкой стали для предельных состояний первой и второй групп принимают по таблицам 5.12 и 5.13, которые определены путем деления соответствующих нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по арматуре γs, принимаемый для предельных состояний:
Расчетное сопротивление арматуры в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы арматуры по СП 63.13330.
Арматура и прокат из стали марки | Нормативные сопротивления растяжению Rsnи расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2) | Модуль упругости принимают равным Еs·104, МПа (кгс/см2) |
30ХМ | 590 (6000) | 21 (210) |
12Х13 | 410 (4200) | 22 (220) |
20Х13 | 440 (4500) | 22 (220) |
20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т | 195 (2000) | 20 (200) |
45Х14Н14В2М | 315 (3200) | 20 (200) |
Арматура классов и марок | Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа | ||
растяжению | сжатию Rsc | ||
продольной, Rs | поперечной (хомутов и отогнутых стержней), Rsw | ||
30ХМ | 450 | - | 400*, 500 |
12Х13 | 325 | 260 | 325 |
30Х13 | 345 | 275 | 345 |
20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т | 150 | 120 | 150 |
45Х14Н14В2М | 245 | 195 | 245 |
Примечание :Значения Rsc со звездочкой * используют только при расчете на кратковременное воздействие усилий. |
5.32Влияние температуры на изменение прочностных свойств арматуры учитывают умножением нормативных и расчетных сопротивлений арматуры на коэффициент условия работы арматуры γst, определяемый по таблице 5.14.
Вид и класс арматуры, марки жаростойкой арматуры и проката | Коэф - фици - ент | Расчет на нагрев | Коэффициенты условий работы арматуры γst, линейного температурного расширения арматуры αst и βs при температуре ее нагрева, ºС | |||||||
50-100 | 200 | 300 | 400 | 450 | 500 | 550 | 600 | |||
А240, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6 | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,95 | 0,90 | 0,85 | 0,75 | 0,60 | 0,45 | 0,30 |
Длительный | 1,00 | 0,85 | 0,65 | 0,35 | 0,15 | - | - | - | ||
В500 | Кратковременный | 1,00 | 0,90 | 0,85 | 0,60 | 0,45 | 0,25 | 0,12 | 0,05 | |
Длительный | 1,00 | 0,80 | 0,60 | 0,30 | 0,10 | - | - | - | ||
Вр1200-Вр1500, К1400, К1500 | Кратковременный | 1,00 | 0,85 | 0,70 | 0,50 | 0,35 | 0,25 | 0,15 | 0,10 | |
Длительный | 1,00 | 0,75 | 0,55 | 0,25 | 0,05 | - | - | - | ||
А240, В500, Вр1200÷Вр1500, ВСт3сп2, ВСт3Гпс5, ВСт3пс5,ВСт3пс6, К1400, К1500 | αst | Кратковременныйи длительный | 11,5 | 12,5 | 13,0 | 13,5 | 13,6 | 13,7 | 13,8 | 13,9 |
А300, А400, А500 | γst | Кратковременный | 1,00 | 1,00 | 0,95 | 0,85 | 0,75 | 0,60 | 0,40 | 0,30 |
Длительный | 1,00 | 0,90 | 0,75 | 0,40 | 0,20 | - | - | - | ||
А600, А800,А1000 | Кратковременный | 1,00 | 0,85 | 0,75 | 0,65 | 0,55 | 0,45 | 0,30 | 0,20 | |
Длительный | 1,00 | 0,80 | 0,65 | 0,30 | 0,10 | - | - | - | ||
А300, А400, А500, А600, А800, А1000 | αst | Кратковременныйи длительный | 12,0 | 13,0 | 13,5 | 14,0 | 14,2 | 14,4 | 14,6 | 14,8 |
30ХМ | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,90 | 0,85 | 0,78 | 0,76 | 0,74 | 0,72 | 0,70 |
Длительный | 1,00 | 0,85 | 0,80 | 0,25 | 0,15 | 0,08 | - | - | ||
αst | Кратковременныйи длительный | 9,5 | 10,2 | 10,7 | 11,2 | 11,5 | 11,8 | 12,1 | 12,4 | |
12Х13, 20Х13 | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,95 | 0,86 | 0,80 | 0,73 | 0,65 | 0,53 | 0,40 |
Длительный | 1,00 | 0,93 | 0,83 | 0,70 | 0,45 | 0,13 | - | - | ||
αst | Кратковременныйи длительный | 12,0 | 12,6 | 13,3 | 14,0 | 14,3 | 14,7 | 15,0 | 15,3 | |
20Х23Н18 | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,97 | 0,95 | 0,92 | 0,88 | 0,85 | 0,81 | 0,75 |
Длительный | 1,00 | 0,97 | 0,93 | 0,77 | 0,50 | 0,30 | 0,18 | 0,08 | ||
αst | Кратковременныйи длительный | 10,3 | 11,3 | 12,4 | 13,6 | 14,1 | 14,7 | 15,2 | 15,7 | |
12Х18Н9Т, 08Х17Т | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,72 | 0,65 | 0,62 | 0,58 | 0,60 | 0,57 | 0,56 |
Длительный | 1,00 | 0,72 | 0,65 | 0,60 | 0,58 | 0,55 | 0,50 | 0,40 | ||
αst | Кратковременныйи длительный | 10,5 | 11,1 | 11,4 | 11,6 | 11,8 | 12,0 | 12,2 | 12,4 | |
45Х14Н14В2М | γst | Кратковременный | 1,00 | 0,86 | 0,78 | 0,72 | 0,68 | 0,64 | 0,60 | 0,56 |
Длительный | 1,00 | 0,86 | 0,78 | 0,70 | 0,63 | 0,55 | 0,43 | 0,30 | ||
αst | Кратковременныйи длительный | 10,5 | 11,1 | 11,4 | 11,6 | 11,8 | 12,0 | 12,2 | 12,4 | |
А600, А800, А1000, В1200-Вр1500, К1400, К1500, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6, 30ХМ, 12Х13, 20Х13, 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т, 45Х14Н14В2М | βs | Кратковременныйи длительный | 1,00 | 0,90 | 0,88 | 0,83 | 0,80 | 0,78 | 0,75 | 0,73 |
А300, А400, А500, А600, А800, А1000 | βs | Кратковременныйи длительный | 1,00 | 0,96 | 0,92 | 0,85 | 0,78 | 0,71 | 0,55 | 0,40 |
Примечания : 1.Коэффициент линейного температурного расширения арматуры равен числовому значению, умноженному на 10-6 град -1. 2. При расчете несущих конструкций на длительный нагрев, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γst следует увеличить на 20%, при этом его значение должно быть не более, чем при кратковременном нагреве. 3. Коэффициенты γst, αst и βs для промежуточных значений температур определяются по интерполяции. |
- от температуры в центре тяжести растянутой арматуры при расчете по формулам (8.2), (8.5), (8.6), (8.8), (8.9), (8.12), (8.13), (8.19), (8.23), (8.25). (8.64) СП 63.13330.2012, а также(5.15);
- сжатой арматуры – по формулам (8.4)-(8.8), (8.10), (8.12), (8.13), (8.22), (8.24), (8.25) СП 63.13330.2012, а также (5.16);
- максимальной ts поперечной – по формулам (8.59), (8.92) СП 63.13330.2012;
- косвенной арматуры – по формуле (8.84) СП 63.13330.2012;
- в зоне анкеровки – по формулам (9.1), (9.3).
При расчете на выносливость железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия температур выше 50°С, следует дополнительно вводить коэффициент условий работы арматуры γs3 (по таблице 5.15) и γs3t, а при расчете наклонных сечений или при наличии сварных соединений арматуры также вводится коэффициент условий работы γs4 (по таблице 5.16).