(Действующий) СП 27.13330.2017 Бетонные и железобетонные конструкции,...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
коэффициент ползучести θb,cr,
коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) νb.p.,
коэффициент линейной температурной деформации αbt, коэффициент температурной усадки бетона αсs.
5.18 Значения начального модуля упругости для различных составов жаростойких бетонов (согласно таблице 5.1)при сжатии и растяжении Eb приведены в таблице 5.3 в зависимости от класса по прочности на сжатие бетона.
Таблица 5.3
Номера составов бетона по таблице 5.1
Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении принимаются равным   (МПа) при классе бетона по прочности на сжатие
В1
В1,5
В2
В2,5
В3,5
В5
В7,5
В10
В12,5
В15
В20
В25
В30
В35
В40
В45
В50
В55
В60
1-3, 6, 7, 13, 20, 21 естест-венного твер-дения
-
-
-
8,5
9,5
13,0
16,0
19,0
21,0
24,0
27,5
30,0
32,5
34,5
36
37,0
38,0
39,0
39,5
1-3, 6, 7, 20, 21 подверг-нутого тепловой обра-ботке при атмосфе-рном давлении
-
-
-
8,0
8,5
11,5
14,5
16,0
19,0
20,5
24,0
27,0
29,0
31,0
32,5
34,0
35,0
36,0
37,0
31, 32*
3,7
4,0
4,3
4,5
5,0
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
25, 27, 32, 34, 35, 37**
4,2
4,5
4,8
5,0
5,5
6,3
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22, 24, 26, 28, 30, 32, 33, 36***
4,3
4,6
4,9
5,5
6,1
6,9
7,9
8,7
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
24, 30
-
-
5,8
6,5
7,2
8,2
9,4
10,3
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
23, 29
-
-
7,3
8,0
9,0
10,0
11,5
12,5
13,2
14,0
14,8
-
-
-
-
-
-
-
-
4, 8, 9
-
-
8,0
8,6
9,8
11,2
13,0
14,0
14,7
15,5
16,3
-
-
-
-
-
-
-
-
5, 10-12, 14-19
-
-
10,0
10,5
11,5
13,0
14,5
16,0
17,0
18,0
19,5
21,0
22,0
23,0
24,0
25,0
-
-
-
Примечание - * D900; ** D1000; *** D1100;   D1200-1400.
5.19 При кратковременном действии температуры и нагрузки изменение начального модуля упругости бетона при нагреве определяется по формуле
Ebt = Eb · βb (5.5)
Значение коэффициента βb принимают по таблице 5.2в зависимости от температуры бетона
в центре тяжести сечения при расчете по формулам (6.16), (6.17), (8.27), в пункте 8.1.15 СП 63.13330.2012;
на уровне растянутой арматуры – (8.6), (8.7);
крайнего волокна бетона – (5.7), (8.34).
5.20 При длительном действии нагрузки и температуры значения начального модуля деформаций бетона Ebηопределяется по формуле
(5.6)
Значения коэффициента ползучести φb,cr для разных составов жаростойкого бетона (по таблице 5.1),учитывающего влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин при длительном нагреве, представлены в таблице 5.4. Коэффициента ползучести бетона φb,cr получен как отношение полных относительных деформаций сжатия бетона при длительном воздействии температуры к упругим деформациям бетона естественной влажности до воздействия температуры.
Таблица 5.4
Номера составов бетона по таблице 5.1
Коэффициент φb,cr, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, при средней температуре бетона сжатой зоны сечения, °С
50
70
100
200
300
400
500
600
700
800
1-3
3,0
4,0
3,5
4,0
-
-
-
-
-
-
4-11, 23, 24
3,0
4,0
3,5
3,5
3,5
5,0
7,0
8,0
10,0
-
12-18, 29, 30
3,5
4,5
4,0
4,0
8,0
11,0
15,0
20,0
-
-
19-21
3,0
3,0
3,0
3,0
3,5
7,0
10,0
13,0
16,0
20,0
Примечания     1 В таблице приведены значения коэффициента φb,cr для длительного нагрева.     2 Для кратковременного нагрева и непродолжительного действия нагрузки коэффициент φb,cr =1.     3 Значение коэффициента φb,cr для промежуточных температур принимают интерполяцией.     4 При наличии в элементе сжатой арматуры с μ’≥0,7% значение коэффициента умножается на  , но принимается не менее 0,6.     5 При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента φb,cr умножается на 0,8.     6 При попеременном увлажнении значения φb следует умножать на 1,2.
5.21 Диаграммы состояния бетона с учетом влияния температурных воздействий используют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели.
В качестве расчетных диаграмм состояния бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, могут быть использованы двухлинейные и трехлинейные диаграммы, отвечающие поведению бетона. При этом должны быть обозначены основные параметрические точки диаграмм (максимальные напряжения и соответствующие деформации, граничные значения и т.д.).
     При расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели может быть использована двухлинейная диаграмма состояния бетона (рисунок 5.1, б), как наиболее упрощенный вариант, с деформационными характеристиками, отвечающими:
     кратковременному воздействию температуры и нагрузки - используют при расчете прочности и раскрытия нормальных трещин для определения напряженно-деформированного состояния сжатой зоны бетона, а также при расчете трещинообразования для определения напряженно-деформированного состояния растянутого бетона при упругой работе сжатого бетона;
     кратковременному и длительному воздействиям температуры и нагрузки - используют при расчете деформаций для определения напряженно-деформированного состояния сжатого бетона.
При двухлинейной диаграмме (рисунок 5.1, б) сжимающие напряжения бетона σb в зависимости от относительных деформаций εb рассчитывают по формулам:
при 0 ≤ εb ≤ εb1, red σb = Ebt εb (5.7)
при εbl,red≤ εb ≤ εb2 σb =Rb,tem(5.8)
Значения приведенного модуля упругости   рассчитывают по формуле
(5.9)
380 × 434 пикс.     Открыть в новом окне
а – трехлинейная; б – двухлинейная; 1 – при 20оС; 2 – при нагреве.
Рисунок 5.1–Диаграммы состояния сжатого бетона
5.22 Трехлинейную диаграмму состояния бетона с деформационными характеристиками, отвечающими:
     кратковременному воздействию температуры и нагрузки - используют при расчете трещинообразования;
     кратковременному и длительному воздействиям температуры и нагрузки - используют при расчете деформаций железобетонных элементов без трещин, для определения напряженно-деформированного состояния сжатого бетона.
     При трехлинейной диаграмме (рисунок 5.1, а) сжимающие напряжения бетона σb в зависимости от относительных деформаций укорочения бетона εb рассчитывают по формулам
При 0≤εb≤εb1 σb=Ebtεb (5.10)
При εb1≤εb≤εb0
295 × 63 пикс.     Открыть в новом окне
(5.11)
При εb0≤ εb≤ εb1 σb=Rb,tem (5.12)
Значения напряжения σb1 принимают
σb10,6 Rb,tem (5.13)
Значения относительных деформаций εb1 принимают
(5.14)
Растягивающие напряжения бетона σbt в зависимости от относительных деформаций растяжения εbt определяют по диаграмме на рисунке 5.1. При этом расчетные сопротивления бетона сжатию Rb заменяют на расчетные значения сопротивления растяжению Rbt.
5.23 Относительные деформации бетона при сжатии и растяжении в зависимости от температуры бетона при кратковременном и длительном воздействиях температуры и нагрузки приведены в таблице 5.5.
     Температуру бетона при определении напряженно-деформированного состояния сжатого бетона принимают по наименьшей температуре сжатого бетона и при определении напряженно-деформируемого состояния растянутого бетона - наибольшей температуре растянутого бетона.
Таблица 5.5
Номера
состава
бетона по
таблице 5.1
Темпе-
ратура
бетона
в ºС
Расчет на
нагрев и
нагруже-
ние		Относительные деформации бетона
при сжатии
при растяжении
εb0·103
εb2·103
εb1,red·103
εbt0·103
εbt2·103
εbt1,red·103
1-3
20
кратковрем.
2,0
3,5
1,5
0,10
0,15
0,08
длительные
3,4
4,8
2,8
0,24
0,31
0,22
100
кратковрем.
2,5
4,4
1,9
0,17
0,29
0,15
длительные
4,3
6,0
3,5
0,3
0,39
0,27
200
кратковрем.
3,5
6,1
2,6
0,25
0,39
0,20
длительные
6,0
8,4
4,9
0,42
0,54
0,38
4-11,23,24
20
кратковрем.
2,0
3,5
1,5
0,10
0,15
0,08
длительные
3,4
4,8
2,8
0,24
0,31
0,22
200
кратковрем.
3,0
4,2
3,0
0,20
0,24
0,16
длительные
4,5
6,3
3,8
0,30
0,36
0,20
400
кратковрем.
4,3
6,0
3,6
0,38
0,52
0,36
длительные
6,4
9,0
5,4
0,57
0,78
0,54
600
кратковрем.
6,4
9,0
5,8
0,44
0,57
0,40
длительные
9,6
13,5
8,2
0,67
0,87
0,63
12-18,29,30
20
кратковрем.
2,2
3,7
1,7
0,15
0,22
0,10
длительные
3,6
5,0
3,0
0,25
0,32
0,23
200
кратковрем.
2,4
3,4
2,0
0,19
0,26
0,15
длительные
3,6
5,1
3,0
0,25
0,33
0,23
400
кратковрем.
4,1
5,8
3,5
0,28
0,38
0,26
длительные
6,2
8,7
5,2
0,43
0,56
0,40
600
кратковрем.
5,4
7,5
4,5
0,38
0,49
0,33
длительные
8,1
11,4
6,8
0,57
0,74
0,53
19-21
20
кратковрем.
2,0
3,5
1,5
0,10
0,15
0,08
длительные
3,4
4,8
2,8
0,24
0,31
0,22
200
кратковрем.
2,9
4,0
2,4
0,20
0,26
0,18
длительные
4,0
5,6
3,4
0,28
0,36
0,26
400
кратковрем.
4,7
6,6
4,0
0,33
0,42
0,30
длительные
6,6
9,2
5,5
0,46
0,59
0,42
600
кратковрем.
5,7
8,0
4,8
0,42
0,54
0,31
длительные
8,0
11,2
6,7
0,59
0,72
0,52
800
кратковрем.
12,1
17,0
10,2
0,84
1,10
0,48
длительные
19,3
27,0
16,2
1,35
1,74
1,25
5.24 Коэффициент линейной температурной деформации бетона αbt в зависимости от температуры следует принимать по таблице 5.6. Коэффициент αbt определен с учетом температурной усадки бетона при кратковременном и длительном нагреве.
При необходимости определения температурного расширения бетона при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева, к коэффициенту линейной температурной деформации αbt следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона αcs соответственно для кратковременного или длительного нагрева.
Таблица 5.6
672 × 623 пикс.     Открыть в новом окне