Действующий
жаростойкие бетоны составов N 2-21, 23 и 29 по таблице 5.1 должны иметь марку по термической стойкости в водных теплосменах, не ниже, при нагреве:
жаростойкие бетоны составов №№ 22, 24, 27, 30, 32, 35-37 по таблице 5.1 должны иметь марку по термической стойкости в воздушных теплосменах, не менее, при нагреве:
5.8 Для железобетонных конструкций фундаментов, боровов и других сооружений, находящихся под землей ниже уровня грунтовых вод, должны быть обеспечены марки по водонепроницаемости не менее:
Для железобетонных конструкций тепловых агрегатов и других сооружений, находящихся над землей и подвергающихся атмосферным осадкам, должна быть обеспечена марка по водонепроницаемости не ниже W8.
5.9 Для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, которые в период строительства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию температуры ниже 0°С в условиях воздушно-влажностного состояния, обычный бетон состава N 1 и жаростойкие бетоны составов N 2, 3, 6, 7, 13, 20, 21 по таблице 5.1 должны иметь марку по морозостойкости не ниже F75.
5.10 Требования к конструкциям и изделиям из жаростойкого бетона, предназначенным для эксплуатации в условиях воздействия агрессивной среды и высокой температуры, следует устанавливать в соответствии с требованиями СП 28.13330 в зависимости от степени агрессивности среды и условий эксплуатации.
В конструкциях и изделиях, предназначенных для работы в условиях воздействия высокой температуры и агрессивной среды, следует применять жаростойкий бетон, наиболее стойкий в агрессивной среде:
углеродной и фосфорной газовой – жаростойкий бетон на высокоглиноземистом и глиноземистом цементах и фосфатных связках, на алюмосиликатных заполнителях с содержанием в них окиси железа Fe2O3 не более 1,5 %;
водородной газовой – жаростойкий бетон на высокоглиноземистом цементе с заполнителями, содержащими окись алюминия Al2O3, не более 7%.
5.11 Для конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных температур и попеременного увлажнения, рекомендуется применять обычный бетон класса по прочности на сжатие не ниже В15 и марки по водонепроницаемости не ниже W8 - при нагреве до 120°С включительно, не ниже W10 - при нагреве свыше 120°С.
5.12 При неравномерном нагреве бетона по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в бетоне от собственного веса и нагрузки составляют до 0,1 МПа включительно, а также элементов конструкций, в которых усилия возникают только от воздействия температуры, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается по ГОСТ 20910.
При воздействии температур, превышающих значения, указанные в ГОСТ 20910, необходимо предусматривать устройство защитных слоев (футеровок).
5.13 Нормативные и расчетные сопротивления бетона осевому сжатию Rb и осевому растяжению Rbt. для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие принимают по СП 63.13330 для составов (таблица 5.1):
Расчетные сопротивления обычного бетона Rbt для предельных состояний первой группы в зависимости от класса бетона по прочности на осевое растяжение (состав №1 по таблице 5.1) принимают по СП 63.13330.
Расчетные сопротивления бетона в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы по положениям СП 63.13330.
5.14 При расчете бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, влияние температуры на изменение прочностных характеристик бетона при сжатии и растяжении учитывают их умножением на соответствующие коэффициенты условий работы бетона при сжатии γbt и растяжении γtt., представленные в таблице 5.2.
Значения коэффициента условия работы бетона при сжатии γbt принимают по таблице 5.2в зависимости от температуры в середине высоты:
- сжатой зоны бетона при расчете по формулам (7.1), (8.4), (8.5), (8.10), (8.12), (8.13), (8.17), (8.24), (8.25) СП 63.13330.2012;
- полки и ребра сжатой зоны - по формулам (8.6)-(8.8) СП 63.13330.2012;
- части сечения –по формуле (6.17);
- сечения –по формуле (8.55) СП 63.13330.2012;
- центра тяжести приведенного сечения - по формуле (6.16).
5.16 Влияние температуры на изменение прочности бетона при растяжении учитывают умножением прочностных характеристик бетона на коэффициент условия работы бетона при растяжении γtt (таблица 5.2).
Значение коэффициента условия работы бетона при растяжении γtt принимают по таблице 5.3 в зависимости от температуры бетона:
в центре тяжести сечения при расчете по формулам (7.5), (8.57), (8.61), (8.88), (8.94) СП 63.13330.2012;
на уровне растянутой арматуры – по формуле (8.12) СП 13330.2012, и формулам (8.3), (8.9), (8.13) настоящего свода правил;
Номера составов бетона по таб- лице 5.1 | Коэф- фици- ент | Вид нагрева | Коэффициенты условий работы бетона при сжатии γbt и растяжении γtt, коэффициент βb при температуре бетона, ºС | ||||||||
| 50 | 70 | 100 | 200 | 300 | 500 | 700 | 900 | 1000 | |||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
1, 1а, 1б, 2 | γbt | Кратковременный | 1,00 | 0,85 | 0,90 | 0,80 | 0,65 | - | - | - | - |
| Длительный | 1,00 | 0,85 | 0,90 | 0,80 | 0,50 | - | - | - | - | ||
| Длительный с увлажнением | 1,00 | 0,65 | 0,40 | 0,60 | - | - | - | - | - | ||
| Кратковременный в воде | 0,97 | 0,85 | 0,65 | - | - | - | - | - | - | ||
| γtt | Кратковременный | 1,00 | 0,70 | 0,70 | 0,60 | 0,40 | - | - | - | - | |
| Длительный | 1,00 | 0,70 | 0,70 | 0,50 | 0,20 | - | - | - | - | ||
| Длительный с увлажнением | 1,00 | 0,50 | 0,30 | 0,40 | - | - | - | - | - | ||
| Кратковременный в воде | 0,95 | 0,75 | 0,60 | - | - | - | - | - | - | ||
| βb | Кратковременный идлительный | 1,00 | 0,90 | 0,80 | 0,60 | 0,40 | - | - | - | - | |
| Длительный с увлажнением | 1,00 | 0,50 | 0,20 | 0,40 | - | - | - | - | - | ||
| Кратковременный в воде | 0,95 | 0,75 | 0,70 | - | - | - | - | - | - | ||
3 | γbt | Кратковременный | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 0,90 | 0,80 | - | - | - | - |
| Длительный | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 0,90 | 0,65 | - | - | - | - | ||
| γtt | Кратковременный | 1,00 | 0,80 | 0,75 | 0,65 | 0,50 | - | - | - | - | |
| Длительный | 1,00 | 0,80 | 0,75 | 0,60 | 0,35 | - | - | - | - | ||
| βb | Кратковременный и длительный | 1,00 | 1,00 | 0,90 | 0,80 | 0,60 | - | - | - | - | |
| Кратковременный сувлажнением | 1,00 | 0,60 | 0,30 | 0,50 | - | - | - | - | - | ||
4-11, 23, 24 | γbt | Кратковременный | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,10 | 1,00 | 0,90 | 0,60 | 0,30 | 0,20 |
| Длительный | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 0,70 | 0,40 | 0,20 | 0,06 | 0,01 | ||
| γtt | Кратковременный | 1,00 | 0,85 | 0,80 | 0,65 | 0,60 | 0,50 | 0,40 | 0,20 | - | |
| Длительный | 1,00 | 0,85 | 0,80 | 0,65 | 0,40 | 0,20 | 0,06 | - | - | ||
| βb | Кратковременный идлительный | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 0,90 | 0,75 | 0,50 | 0,32 | 0,22 | 0,18 | |
12-15,17, 29, 30 | γbt | Кратковременный | 1,00 | 1,00 | 1,10 | 1,20 | 1,20 | 1,00 | 0,75 | 0,40 | 0,20 |
| Длительный | 1,00 | 0,80 | 0,80 | 0,55 | 0,35 | 0,15 | 0,05 | 0,01 | - | ||
| γtt | Кратковременный | 1,00 | 0,95 | 0,95 | 0,80 | 0,70 | 0,55 | 0,45 | 0,15 | - | |
| Длительный | 1,00 | 0,70 | 0,70 | 0,45 | 0,25 | 0,06 | - | - | - | ||
| βb | Кратковременный идлительный | 1,00 | 1,10 | 1,10 | 1,10 | 1,00 | 0,70 | 0,30 | 0,10 | 0,05 | |
16, 18 | γbt | Кратковременный | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 0,95 | 0,85 | 0,65 | 0,50 |
| Длительный | 1,00 | 0,90 | 0,90 | 0,80 | 0,50 | 0,25 | 0,07 | 0,02 | 0,01 | ||
Номера составов бетона по таб- лице 5.1 | Коэф- фици- ент | Вид нагрева | Коэффициенты условий работы бетона при сжатии γbtи растяжении γtt, коэффициент βb при температуре бетона, ºС | ||||||||
| 50 | 70 | 100 | 200 | 300 | 500 | 700 | 900 | 1000 | |||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
| γtt | Кратковременный | 1,00 | 0,95 | 0,95 | 0,80 | 0,70 | 0,55 | 0,45 | 0,35 | - | |
| Длительный | 1,00 | 0,80 | 0,80 | 0,70 | 0,40 | 0,12 | 0,02 | - | - | ||
| βb | Кратковременный идлительный | 1,00 | 1,10 | 1,10 | 1,10 | 1,10 | 1,00 | 0,70 | 0,35 | 0,27 | |
19-21 | γbt | Кратковременный | 1,00 | 0,90 | 0,80 | 0,70 | 0,55 | 0,45 | 0,35 | 0,30 | 0,25 |
| Длительный | 1,00 | 0,90 | 0,80 | 0,70 | 0,50 | 0,25 | 0,10 | 0,05 | 0,02 | ||
| γtt | Кратковременный | 1,00 | 0,65 | 0,55 | 0,50 | 0,45 | 0,35 | 0,25 | 0,10 | - | |
| Длительный | 1,00 | 0,65 | 0,55 | 0,50 | 0,30 | 0,12 | 0,02 | - | - | ||
| βb | Кратковременный идлительный | 1,00 | 0,90 | 0,85 | 0,70 | 0,55 | 0,40 | 0,33 | 0,30 | 0,27 | |
| Примечания1 При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γbt следует увеличить на 15%, но он не должен превышать величины γbt при расчете на кратковременный нагрев.2 Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому нагреву, коэффициенты γbt и βb следует снизить на 15% и коэффициент γtt – на 20%.3 Коэффициенты γbt, γtt и βbдля промежуточных значений температур принимаются интерполяцией.4 Коэффициенты γbt, γtt и βbдля бетонов составов 1-3 при их нагреве свыше 300оС определяются экстраполяцией. | |||||||||||