9.1.3 Внецентренносжатые (сжато-изгибаемые) элементы из стали с нормативным сопротивлением Ryn> 440 Н/мм², с несимметричными сечениями относительно оси, перпендикулярной к плоскости изгиба (например, сечения типов 10, 11 по таблице Д.2), следует проверять на прочность растянутого волокна сечения в плоскости действия момента по формуле

(107)

где Wtn – момент сопротивления сечения, вычисленный для растянутого волокна;

δ– коэффициент, определяемый по формуле

(108)

9.2.1 Расчёт на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) элементов при действии момента в одной из главных плоскостей следует выполнять как в этой плоскости (плоская форма потери устойчивости), так и из этой плоскости (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

9.2.2 Расчёт на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) элементов постоянного сечения (колонн многоэтажных зданий – в пределах этажа) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

В формуле (109) коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом φ_e следует определять по таблице Д.3 в зависимости от условной гибкости ^̅λ и приведенного относительного эксцентриситета m_ef, определяемого по формуле

m_ef =ηm, (110)

где η– коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 (приложение Д);

m = eA/Wc – относительный эксцентриситет (здесь е = M/N – эксцентриситет, при вычислении которого значения М и N следует принимать согласнотребованиям 9.2.3;

Wc – момент сопротивления сечения, вычисленный для наиболее сжатого волокна).

При значениях mef> 20 расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов (раздел8).

9.2.3 Расчётные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчёта системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.

При этом значения М следует принимать равными:

для колонны постоянного сечения рамной системы – наибольшему моменту в пределах длины колонны;

для ступенчатой колонны – наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

для колонны с одним защемлённым, а другим свободным концом – моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;

для сжатых поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловую поперечную нагрузку, – наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчёта пояса как упругой неразрезной балки;

для сжатого стержня с шарнирноопёртыми концами и сечением, имеющим одну осьсимметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, – моменту, определяемому по формулам таблицы 20 в зависимости от относительного эксцентриситета mmax = MmaxA/ (NWc) и принимаемому равным не менее 0,5 Mmax.

Т а б л и ц а 20

543 × 172 пикс.     Открыть в новом окне

Для сжатых стержней двоякосимметричного сплошного сечения с шарнирно-опёртыми концами, на которых действуют изгибающие моменты, значение mef, необходимое для определения φе, следует принимать согласно таблице Д.5 (приложение Д).

9.2.4 Расчёт на устойчивость внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) стержней сплошного постоянного сечения, кроме коробчатого, из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жёсткости (Ix>Iy), совпадающей с плоскостью симметрии, а также швеллеров следует выполнять по формуле

N/ (cφ_yAR_y γ_c)≤1, (111)

где с – коэффициент, определяемый согласно требованиям 9.2.5;

φ_y – коэффициент устойчивости при центральном сжатии, определяемый согласно требованиям 7.1.3.

9.2.5 Коэффициент с в формуле (111) следует определять:при значениях mx ≤5 по формуле

где α, β– коэффициенты, определяемые по таблице 21;

при значениях mx ≥10 по формуле

с = 1 / (1+ mx φ_y/φ_b), (113)

где φ_b – коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый согласно требованиям 8.4.1 и приложению Ж как для балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса;

При значениях отношения ширины сечения к его высоте менее 0,3 коэффициент следует принимать, равным 0,3.

Т а б л и ц а 21

561 × 445 пикс.     Открыть в новом окне