Поперечные рёбра жёсткости следует устанавливать в местах приложения неподвижных сосредоточенных нагрузок и на опорах балок.

Отсутствие поперечных рёбер жёсткости должно быть обосновано расчетом по 8.2.2.

В стенке, укрепленной только поперечными рёбрами, ширина их выступающей части br должна быть не менее (hw / 30 + 25) мм –для парного ребра, не менее (hw / 24 + 40) мм –для одностороннего ребра; толщина ребра tr должна быть не менее 2 .

При укреплении стенки односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером, момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парного ребра.

8.5.10 Поперечное ребро жёсткости, расположенное в месте приложения

сосредоточенной нагрузки к верхнему поясу, следует проверять расчётом на устойчивость: двустороннее ребро как центрально сжатую стойку, а одностороннее как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчётного сечения стойки. При этом в расчётное сечение стойки необходимо включать сечение ребра жёсткости и полосы стенки шириной 0,65 с каждой стороны ребра, а расчётную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки hef .

8.5.11 Стенки балок 1-го класса, у которых при действии нормальных напряжений σ от изгиба устойчивость не обеспечена, а также при значениях условной гибкости стенки (где σ- напряжение в сжатом поясе балки), следует укреплять продольным ребром жёсткости, устанавливаемым дополнительно к поперечным рёбрам.

8.5.12 В стенке балки симметричного двутаврового сечения 1-го класса, укреплённой, кроме поперечных рёбер, одной парой продольных ребер жёсткости, расположенной на расстоянии h1 от границы сжатого отсека (рисунок 9), обе пластинки, на которые это ребро разделяет отсек, следует рассчитывать порознь:

340 × 279 пикс.     Открыть в новом окне

а) – балка со сжатым верхним поясом; б) – балка с растянутым верхним поясом

а) пластинку 1, расположенную между сжатым поясом и продольным ребром, по формуле

291 × 43 пикс.     Открыть в новом окне

(89)

где

При σ_loc ≠0 и μ1 = a / h1≤ 2 (при μ1 >2 следует принимать μ1 = 2)

(91)

τ_cr,₁ – критическое напряжение, которое следует определять по формуле (83) с подстановкой в неё размеров проверяемой пластинки;

б) пластинку 2, расположенную между продольным ребром и растянутым поясом, – по формуле

При (96) σ_loc,2 – напряжение, в зависимости от того, к какому поясу

приложена нагрузка: к сжатому (см. рисунок 9,а) принимается равным 0,4 σ_loc (здесь σ_loc

следует определять согласно8.5.2); к растянутому (см.рисунок 9,б) – σloc,2 = σloc; σloc,cr,2 –напряжение, определяемое по формуле (82), где с1 и с2 следует определять соответственно по таблице 14 при ρ= 0,4 и по таблице 15 при δ= 1, заменяя значение hef значением (hef – h1);

τcr,2 – напряжение, определяемое по формуле (83) с подстановкой в неё размеров проверяемой пластинки.

8.5.13 Промежуточные ребра, расположенные на пластинке 1 между сжатым поясом и продольным ребром, следует доводить до продольного ребра (рисунок 10).

В этом случае расчет пластинки 1 следует выполнять по формулам (89) – (93), в которых величину а следует заменять величиной а1, где а1 – расстояние между осями соседних промежуточныхрёбер (см. рисунок 10). Расчёт пластинки 2 следует выполнять поперечислениюб)8.5.12.

362 × 156 пикс.     Открыть в новом окне

8.5.14 Проверку устойчивости стенок балок асимметричного сечения (с более развитым сжатым поясом), укреплённых поперечными рёбрами и парным продольным ребром, расположенным в сжатой зоне, следует выполнять по формулам (89) и (90); при этом в формулах (90), (91) и (94) следует заменить отношения h1 / hef на , а в формуле (95) (0,5 – h1/ hef) следует заменить на [σ1/(σ1 – σ2) – h1 / hef], где σ2 - краевое растягивающее напряжение (со знаком "минус") у расчётной границы отсека.

8.5.15 При укреплении стенки поперечными рёбрами и парным продольным ребром жёсткости места расположения и моменты инерции сечений этих рёбер должны удовлетворять требованиям 8.5.9 и формулам таблицы 19.

Т а б л и ц а 19

573 × 177 пикс.     Открыть в новом окне

При расположении продольного и поперечных рёбер жесткости с одной стороны стенки моменты инерции сечений каждого из них следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.

8.5.16 При значениях условной гибкостистенки балки симметричного двутаврового сечения проектируют как балки 2-го класса с гибкими (неустойчивыми) стенками согласно правилам проектирования стальных конструкций.

8.5.17 Участок стенки балкинадопоройследуетрассчитывать на устойчивость прицентральном сжатии из плоскости балки какстойку, нагруженную опорной реакцией.

При укреплении стенки балки опорными ребрами жесткости с шириной выступающей части br (br не менее 0,5bfi , здесь bfi - ширина нижнего пояса балки) в расчётное сечение этой стойки следует включать сечение опорных ребер и полосы стенки шириной не более с каждой стороны ребра.

Толщина опорного ребра жёсткости tr должна быть не менее 3 где br - ширина выступающей части.

Расчётную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки балки hef.

Нижние торцы опорных рёбер (рисунок11) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать расчетного сопротивления стали: в первом случае (см. рисунок 11,а) – смятию Rр при а ≤1,5 t и сжатию Ry при а>I,5t; во втором случае (см. рисунок 11,б) смятию Rр.

287 × 138 пикс.     Открыть в новом окне

а) – в торце с применением строжки; б) – удаленного от торца