(Действующий) СП 16.13330.2017 Стальные конструкции Актуализированная редакция...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
при вычислении значений σcr по формулам (81) и (84) вместо значения hef принята удвоенная высота сжатой зоны стенки 2hc;
при а /hef> 0,8 и σloc ≠0 выполнены две проверки, приведенные в 8.5.5, в которых при определении сcr по таблице 16 и σcr по формуле (81) вместо значения hef принята удвоенная высота сжатой зоны стенки 2hc .
Значения τcr и σloc,cr следует определять по фактическим размерам отсека стенки.
8.5.7 Устойчивость стенок балок 1-го класса асимметричного двутаврового сечения с более развитым растянутым поясом, укрепленных только поперечными рёбрами жёсткости, при одновременном действии напряжений σ и τ и отсутствии напряжений σloc следует считать обеспеченной, если выполнено условие
(85)
где α= (σ1 - σ2) / σ1 ; β= (σcr/ σ1) ( τ / τcr); σcr – по формуле (81).
Здесь σ1 и σ2 сжимающее и растягивающее напряжения у расчётных границ стенки, принимаемые соответственно со знаком «плюс» и «минус» и определяемые по формуле (78);
τ и τcr - касательные напряжения, определяемые по формулам (79) и (83) соответственно;
сcr -коэффициент, определяемый по таблице 17 в зависимости от α.
Т а б л и ц а 17
α
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
сcr
10,2
12,7
15,5
20,0
25,0
30,0
8.5.8 Устойчивость стенок балок 2-го и 3-го классов из однородной стали и бистальных при отсутствии местного напряжения(σloc=0) и с соблюдением требований 7.3.1, 8.2.3 и 8.2.8 следует считать обеспеченной при выполнении условий:
а) для балок двоякосимметричного двутаврового и коробчатого сечений
M / [Ryf γchef2tw(r αf + α)] ≤1, (86)
где α– коэффициент, определяемый по таблице 18 (при τ= Q/Aw и ̅λuw по 8.5.1);
Т а б л и ц а 18
τ /Rsw
Значения α при ̅λw, равном
2,2
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
0
0,240
0,239
0,235
0,226
0,213
0,195
0,173
0,153
0,5
0,203
0,202
0,197
0,189
0,176
0,158
0,136
0,116
0,6
0,186
0,185
0,181
0,172
0,159
0,141
0,119
0,099
0,7
0,167
0,166
0,162
0,152
0,140
0,122
0,100
0,080
0,8
0,144
0,143
0,139
0,130
0,117
0,099
0,077
0,057
0,9
0,119
0,118
0,114
0,105
0,092
0,074
0,052
0,032
r – следует определять по 8.4.5;
б) для балок асимметричного двутаврового сечения с более развитым сжатым поясом, укреплённых только поперечными рёбрами,
536 × 28 пикс.     Открыть в новом окне
(87)
где σ1, σ2 – напряжения в сжатом и растянутом поясах соответственно, если σ1≥ Ryf или σ2≥ Ryf, то следует принимать соответственно σ1 = Ryf или σ2 = Ryf.
В выражении (87) высоту сжатой зоны стенки h1 следует определять по формуле
h1 = Aw / (2 tw) + (Af2 2 – Af1 1) / (2 tw√ 2 − 3 2).(88) Значения М и Q следует вычислять в одном сечении балки.
8.5.9 Стенки балок следует укреплять поперечными рёбрами жёсткости:
в балках 1-го класса, если значение условной гибкости стенки превышает 3,2 - при отсутствии подвижной нагрузки на поясе балки или 2,2 при наличии такой нагрузки;
в балках 2-го и 3-го классов при любых значениях условной гибкости стенки на участках длины балки, где учитываются пластические деформации, а на остальных участках как в балках 1-го класса.
Расстояние между поперечными рёбрами не должно превышать 2hef при λ̅w ≥3,2 и 2,5hef при ̅λw< 3,2.
Для балок 1-го класса увеличивать эти расстояния до значения 3hef следует при условии, что устойчивость балки и стенки обеспечена выполнением требований перечисления a) или б)8.4.4, если ̅λub не превышает значений, определяемых по формуле (71).
Поперечные рёбра жёсткости следует устанавливать в местах приложения неподвижных сосредоточенных нагрузок и на опорах балок.
Отсутствие поперечных рёбер жёсткости должно быть обосновано расчетом по 8.2.2.
В стенке, укрепленной только поперечными рёбрами, ширина их выступающей части br должна быть не менее (hw / 30 + 25) мм –для парного ребра, не менее (hw / 24 + 40) мм –для одностороннего ребра; толщина ребра tr должна быть не менее 2 .
При укреплении стенки односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером, момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парного ребра.
8.5.10 Поперечное ребро жёсткости, расположенное в месте приложения
сосредоточенной нагрузки к верхнему поясу, следует проверять расчётом на устойчивость: двустороннее ребро как центрально сжатую стойку, а одностороннее как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчётного сечения стойки. При этом в расчётное сечение стойки необходимо включать сечение ребра жёсткости и полосы стенки шириной 0,65 с каждой стороны ребра, а расчётную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки hef .
8.5.11 Стенки балок 1-го класса, у которых при действии нормальных напряжений σ от изгиба устойчивость не обеспечена, а также при значениях условной гибкости стенки (где σ- напряжение в сжатом поясе балки), следует укреплять продольным ребром жёсткости, устанавливаемым дополнительно к поперечным рёбрам.
8.5.12 В стенке балки симметричного двутаврового сечения 1-го класса, укреплённой, кроме поперечных рёбер, одной парой продольных ребер жёсткости, расположенной на расстоянии h1 от границы сжатого отсека (рисунок 9), обе пластинки, на которые это ребро разделяет отсек, следует рассчитывать порознь:
340 × 279 пикс.     Открыть в новом окне
а) – балка со сжатым верхним поясом; б) – балка с растянутым верхним поясом
Рисунок 9 – Схема балки, укрепленной поперечными (3) и продольными (4) ребрами жесткости
а) пластинку 1, расположенную между сжатым поясом и продольным ребром, по формуле
291 × 43 пикс.     Открыть в новом окне
(89)
здесь значения σ, σloc, τ следует определять согласно требованиям 8.5.2, а значения σcr,1 и σloc,cr,1 – по формулам:
при σloc = 0
(90)
где
При σloc ≠0 и μ1 = a / h1≤ 2 (при μ1 >2 следует принимать μ1 = 2)
(91)