при малых значениях собственных моментов инерции элементов усиления ( ΣIr/I<0,1) деформации не учитывают и f_ж = f0;

при присоединении элементов усиления к плоским поверхностям усиливаемого элемента, например, параллельным плоскости изгиба, принимается f_ж = f0;

fw – дополнительный остаточный прогиб, возникающий вследствие приварки элементов усиления, определяется по формуле

(222)

здесь а – средний коэффициент прерывности шпоночного шва с учетом протяженности концевых его участков (при сплошных швах a = 1); V = 0,04kf²– параметр продольного укорочения элемента от наложения одиночного шва; kf– катет связующих швов, см; l0=lef– расчетная длина элемента в плоскости изгиба (для однопролетных балок l0 – пролет балки); уi–расстояние от i–го шва до центральной оси усиленного сечения, принимаемое со своим знаком; ni – коэффициент, учитывающий начальное напряженно-деформированное состояние элемента и схему его усиления и зависящий от ξ_i =σ0i / Ry0 – коэффициента, характеризующего уровень начальных напряжений в зоне i-го шва в наиболее нагруженном сечении элемента (рисунок 24).

405 × 357 пикс.     Открыть в новом окне

1– в растянутой зоне сечения; 2– в сжатой зоне, в расчетах на устойчивость; 3– в сжатой зоне в расчетах на деформативность; 4– в растянутой и сжатой зонах сечения при схемах усиления, связанных с наложением двусторонних швов

Если сварочный прогиб fw является разгружающим фактором (знак fw не совпадает со знаком суммы (с + fж)) и приводит к уменьшению абсолютной величины эквивалентного эксцентриситета, то значение kw принимается равным 0,5; в противном случае kw= 1.

18.3.15При расчёте на устойчивость элементов при центральном сжатии и сжатии с изгибом следует принимать для усиленного сечения в целом приведенное значение расчётного сопротивления, вычисляемое по формуле

где Ry – расчётное сопротивление основного металла, определяемое согласнотребованиям 18.2.4;

k – коэффициент, вычисляемый по формуле

291 × 53 пикс.     Открыть в новом окне

(224)

Здесь Rya– расчётное сопротивление металла усиления;

A, I – соответственно площадь и момент инерции неусиленного сеченияэлемента относительно оси, перпендикулярной к плоскости проверки устойчивости;

Aa, Ia – то же, усиленного сечения элемента в целом.

18.3.16 Не следует усиливать существующие стальные конструкции, выполненные с отступлением от требований 14.1.7, 14.1.10, 14.2.2, 15.1, 15.2.1, 15.2.3, 15.3.3–15.3.5, 15.4.2, 15.4.5, 15.5.2, 15.5.4, 15.11.1, 16.14, 16.16, 17.8–17.11, 17.16, при условии, что:

отсутствуют вызванные этими отступлениями повреждения элементов конструкций;

исключены изменения в неблагоприятную сторону условий эксплуатации конструкций;

несущая способность и жесткость обоснованы расчётом с учётом требований 18.3.2, 18.3.4, 18.3.9;

выполняются мероприятия по предупреждению усталостного и хрупкого разрушения конструкций, на которые распространяются требования 12.1.1, 12.1.3 и раздела 13.

При выполнении этих условий для проверок устойчивости центрально сжатых элементов следует принимать тип сечения «b» вместо типа «с» (см. таблицы 7 и Д.1 (приложение Д)).

A – площадь сечения брутто;

Аbn – площадь сечения болта нетто;

Аd – площадь сечения раскосов;

Аf – площадь сечения полки (пояса);

Аn – площадь сечения нетто;

Аw – площадь сечения стенки;

Аwf – площадь сечения по металлу углового шва;

Аwz – площадь сечения по металлу границы сплавления;

В– бимомент, изгибно-крутящий бимомент;

Е – модуль упругости;

F – сила;

G – модуль сдвига;

I – момент инерции сечения брутто; Ib – момент инерции сечения ветви;

Im;Id – моменты инерции сечения пояса и раскосов фермы;

Ir – момент инерции сечения ребра, планки;

Irl– момент инерции сечения продольного ребра;

It– момент инерции при свободном кручении;

Ix; Iy– моменты инерции сечения брутто относительно осей х – х и y– у соответственно;

Ixn; Iyn – то же, сечения нетто;

Iω – секториальный момент инерции сечения;

I_ωn– то же, сечения нетто;

М – момент, изгибающий момент;

Nad – дополнительное усилие;