16.7 При расчёте на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками по9.3.1 и 9.3.2 значение эксцентриситета е при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.

16.8 При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сечения опор с оттяжками при сжатии с изгибом, продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом дополнительного усилия Nad от изгибающего момента М, вычисляемого по деформиpованной схеме.

M = Mq + ( βN / δ) (fq + fn), (206)

где Mq – изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки, определяемый как в балках;

β– коэффициент, принимаемый согласно 16.6;

N– продольная сила в стойке;

fq – прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения Ief;

fn = 0,0013l– начальный прогиб стойки в плоскости изгиба;

δ= 1 – 0,1Nl²/ (EIef).

Здесь: l – длина стойки; Ief = Al² / λ²ef, где А – площадь сечения стойки;

λef –приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2 c заменой в формуле (16) max на х или у соответственно плоскости изгиба.

При изгибе стойки в двух плоскостях усилие Nad следует определять по формуле (124); при этом начальный прогиб fn следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия Nad от момента Мх или Му имеет наибольшее значение.

16.9 Поперечную силу Qв шарнирно опертой по концам стойке с решетками постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х – х или у – у следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле

где Qmax – максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.

Остальные обозначения в формуле (207) следует принимать такими же, как в формуле (206).

16.10 Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х – х или у – у значение момента М в середине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость – по таблице 8 для сечения типа 3.

При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия Nad следует принимать бóльшим из двух значений, определяемых по формуле

Nad = 1,16 Mx / b или Nad = 0,58 Mx / b + My / b. (208)

При учете обоих моментов Мх и Му во второй формуле (208) начальный прогибстойки fn в каждой из двух плоскостей следует принимать равным 0,001l.

16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости λef, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.

16.12 Расчёт на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночных уголков (поясов, решетки) следует выполнять с учетом эксцентричного приложения продольной силы.

Как центрально сжатые по формуле (7) эти элементы следует рассчитывать при условии умножения продольных сил на коэффициенты αm и αd, принимаемые не менее 1,0.

В пространственных болтовых конструкциях по рисунку 15 (кроме рисунка 15,в) и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по ихрискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов αm и αd следует определять:

для поясов при (при следует принимать ) по формулам:

для раскосов, примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:

при 0,55≤с / b ≤0,66 и Nmd / Nm< 0,7

Для пространственных болтовых конструкций по рисунку15,г), д) в формулах (210) и (212) следует принимать 0,45 ≤ с / b < 0,55.

В формулах (211) и (212) отношение расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса принято от 0,54 до 0,6; при отношении, равном 0,5, коэффициент αd, вычисленный по формулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5 %.

В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рисунку 15,б), г) (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при Nmd / Nm ≤ 0,7 значения коэффициентов αm и αd следует принимать:

при центрировании в узлах элементов по центрам тяжести сечений

αm = αd = 1,0;

при центрировании в узлахосей раскосов на обушок пояса

αm = αd = 1,0 + 0,12 Nmd /Nm.

При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать αm =αd = 1,0.

Обозначения, принятые в формулах (209) – (212):

c– расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла;

b – ширина полки уголка пояса;

Nm – продольная сила в панели пояса;

Nmd – сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для Nm; при расчете пояса следует принимать большее из значений Nmd, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов – для узла, к которому примыкает раскос.

16.13 Расчётные длины lef и радиусы инерции сечений i при определении гибкости элементов плоских траверс с поясами и решёткой из одиночных уголков (см. рисунок 22) следует принимать равными: