5.20 В отделенных от убежищ защищенных входах, размещаемых в наклонных стволах и штольнях, следует предусматривать установку защитных перемычек и дверей, допускающих проскок ударной волны величиной не более 0,01 МПа (0,1 ).

Возможные схемы устройства отделенных от убежищ защищенных входов приведены в приложении Б.

5.21 Входы, устраиваемые в штольнях и наклонных стволах, необходимо размещать, как правило, на участке скальных или полускальных пород с таким условием, чтобы толщина пород над перекрытием входа была равной не менее чем двум пролетам выработки.

Конструктивные решения

5.22 Выработки, приспосабливаемые под убежища, а также аварийные выходы на поверхность должны быть устойчивыми при совместном воздействии на них сейсмовзрывных волн и статических нагрузок от горного давления. При необходимости следует предусматривать дополнительное крепление выработок.

Не допускается использовать под убежища незакрепленные выработки, пройденные в породах с четко выраженной слоистостью, а также незакрепленные выработки, пройденные буровзрывным способом.

Выработки, приспосабливаемые под противорадиационные укрытия и укрытия, должны быть устойчивыми от воздействия горного давления.

5.23 Конструкции лестничных отделений располагаются в шурфах (стволах), которые предусматривается использовать в качестве аварийных выходов из убежищ и укрытий на поверхность, требуется проверять на устойчивость от воздействия ударной волны затекания и в необходимых случаях усиливать.

В случае расположения лестничных отделений вблизи (не более 5 м) стен капитальных надшахтных зданий лестницы и полки должны быть защищены от разрушения обломками стеновых ограждений путем установки защитных перекрытий - балок, рассчитанных также на воздействие ударной волны затекания.

Повышение защитных свойств и конструкция дверей входов и аварийных выходов укрытий приведены в СП 88.13330.

5.24 Конструкции перемычек и дверей, устанавливаемых при входах в убежища и в примыкающих к ним выработках должны обеспечивать аэродинамическое сопротивление не менее 1000 (1000 киломюргов).

5.25 Строительство наружных перемычек в тамбурах-шлюзах и тамбурах, где требуется поддерживать подпор воздуха, следует предусматривать с применением тампонажа закрепного пространства, а в трещиноватых породах, кроме того, - тампонажа вмещающих пород в плоскости перемычек на глубину 2 м в слаботрещиноватых и до 4 м в сильнотрещиноватых породах.

Разделку врубов для перемычек надлежит предусматривать, как правило, механическим способом. При необходимости буровзрывных работ следует максимально ограничивать мощность зарядов.

5.26 При размещении убежищ в выработках, пройденных в породах с постоянным деформированием, необходимо предусматривать мероприятия по охране перемычек и дверей от влияния горного давления (увеличение несущей способности перемычек, сооружение перемычек, опирающихся на тюбинговую крепь, устройство обратного свода, податливых элементов и другие мероприятия с учетом конкретных условий).

5.27 В монолитных крепях тамбуров-шлюзов и тамбуров, где требуется поддерживать подпор воздуха, следует предусматривать разрывы шириной 0,5 м по контуру выработки для обеспечения поддержания подпора воздуха в закрепном пространстве. При необходимости на участках разрыва в монолитных крепях требуется устанавливать рамные металлические или железобетонные крепи.

5.28 В противорадиационных укрытиях размещение укрываемых необходимо предусматривать на удалении от входов с поверхности, равном не менее , м (S - площадь поперечного сечения выходящей на поверхность выработки, ).

Требования по проектированию защиты укрываемых и защите вентиляционного оборудования в зонах возможных слабых разрушений приведены в СП 88.13330.

6 Расчет защитных конструкций и конструктивных элементов выработок

Основные расчетные положения

6.1 Защитные конструкции (перемычки, двери, ставни, расширительные камеры) следует рассчитывать на нагрузки от воздействия ударной волны затекания. Перемычки, кроме того, должны быть рассчитаны на нагрузки от горного давления.

6.2 Расчет защитных конструкций необходимо проводить по предельному состоянию первой группы.

Конструкции защитных перемычек следует рассчитывать с учетом упругопластических деформаций; защитно-герметические и герметические перемычки и двери, а также ставни и расширительные камеры необходимо рассчитывать в упругой стадии.

Коэффициент перегрузки к эквивалентным статическим нагрузкам следует принимать равным единице, а к остальным нагрузкам - в соответствии с требованиями СП 91.13330.

6.3 Внутренние усилия в элементах защитных конструкций (изгибающие моменты, продольные и поперечные силы) требуется определять по правилам строительной механики.

6.4 Расчет устойчивости незакрепленных выработок, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует выполнять по предельному состоянию первой группы.

В этих выработках расчету на устойчивость подлежат следующие конструктивные элементы:

породы на контуре протяженных выработок;

потолочины в камерных выработках;

междукамерные целики.

Закрепленные выработки в убежищах на первом этапе следует рассчитывать как незакрепленные. В тех случаях, когда породы на контуре этих выработок оказываются неустойчивыми, проводят расчеты устойчивости крепи на нагрузки от действия вывала породы. Крепи, плотно связанные с породой (прибетонированные), необходимо рассчитывать, кроме того, на нагрузки от действия сейсмовзрывных волн.

В противорадиационных укрытиях устойчивость выработок, закрепленных монолитными, рамными и анкерными крепями, надлежит устанавливать путем их обследования и проверки сохранности крепи.

6.5 Статические нагрузки и усилия в крепи от горного давления следует определять в соответствии с требованиями СП 91.13330. Методика определения внутренних усилий в крепи от действия сейсмовзрывных волн приведена в приложении Е.

6.6 Расчетные динамические сопротивления материалов при расчете защитных конструкций и крепи необходимо принимать в соответствии с требованиями СП 88.13330.

Нагрузки от ударной волны затекания

6.7 Давление во фронте ударной волны, затекающей в выработки с поверхности, а также за местными сопротивлениями выработок (изменение конфигурации выработки в виде поворота, пересечения, расширения или сужения, частичного заполнения сечения оборудованием и т.п.) , МПа ( ), следует вычислять по формуле

где - коэффициент затекания, принимаемый по приложению В;

- давление во фронте проходящей ударной волны перед местным сопротивлением, МПа ( ).

6.8 Давление во фронте ударной волны в конце прямолинейного участка выработки длиной х, равной или больше 10d, и диаметром, равным или меньше 8 м, , МПа ( ), следует вычислять по формуле

где - коэффициент, учитывающий одномерное расширение ударной волны, принимаемый по СП 88.13330;

е - основание натуральных логарифмов;

- коэффициент затухания, принимаемый по таблице 6.1;

х - длина участка выработки, м;

- гидравлический радиус выработки, равный отношению площади поперечного сечения к периметру выработки, м;

d - эквивалентный диаметр выработки, равный отношению учетверенной площади поперечного сечения к периметру выработки, м.

Коэффициент аэродинамического сопротивления выработки ,
От		до		0,0005
Св.		"		0,001
"		"		0,002
"		"		0,003
"		"		0,004

6.9 Динамическую нагрузку на преграду (перемычку) следует принимать равной:

- давлению во фронте проходящей ударной волны при расположении преграды параллельно направлению распространения ударной волны;