- угол между предполагаемой плоскостью обрушения и горизонтальной плоскостью.

Значение , которому соответствует наибольшее значение , определенное по формуле (10), принимают за угол между плоскостью обрушения и горизонтальной плоскостью.

Силу E рассматривают как сумму силы от веса призмы обрушения и сил от каждой из нагрузок** на призме обрушения

Силу определяют по формуле

Принимают, что сила является равнодействующей давлений, эпюра которых имеет вид прямоугольника (см. рис. 7, б).

Силу от нагрузки q, расположенной на призме обрушения и распределенной по ширине b, определяют по формуле

Принимают, что сила является равнодействующей давления на стенку, равномерно распределенного между точками и на пересечении со стенкой прямых, проведенных параллельно следу плоскости обрушения из начала и конца участка, в пределах которого действует нагрузка q (см. рис. 7, б).

Если плоскость обрушения делит участок, на котором расположена нагрузка q, то за конец участка следует принимать след пересечения плоскости обрушения с поверхностью грунта.

11. Если поверхность грунта горизонтальна и на ней равномерно распределена нагрузка интенсивностью q, то активное давление грунта из нескольких слоев песка или супеси в пределах каждого (i-го) слоя принимают изменяющимся прямолинейно от давления , на уровне кровли этого слоя до давления на уровне его подошвы (рис. 8):

где - толщина i-го слоя грунта с объемным весом и углом внутреннего трения ;

- коэффициент активного давления грунта i-го слоя.

12. Активное давление суглинка или глины допускается определять, учитывая сцепление грунта с путем уменьшения ординат эпюры, построенной как для несвязного грунта по объемному весу и углу внутреннего трения суглинка или глины) на величину, которая при плоской поверхности грунта, наклоненной к горизонту под углом , определяется выражением

где - коэффициент активного давления грунта, определяемый по формуле (8).

В пределах участка, на котором величина превышает ординаты активного давления, вычисленные как для несвязного грунта, активное давление суглинка или глины не учитывают.

Построение эпюры активного давления однородного грунта в виде суглинка или глины показано на рис. 9.

В случае разнородного грунта уменьшение активного давления за счет сцепления учитывают в пределах каждого слоя суглинка или глины, определяя величину по формуле (14) по характеристикам и с соответствующего слоя.

При горизонтальной поверхности грунта ( ) формула (14) может быть представлена в виде

13. Эпюру пассивного давления супеси или песка на стенку принимают в виде треугольника с наибольшей ординатой (рис. 10):

где - коэффициент пассивного давления грунта, определяемый выражением

Угол трения грунта по стенке следует принимать по п. 5. При = 0 формула (17) упрощается и принимает вид

14. Ординаты эпюры пассивного давления суглинка или глины на стенку (рис. 11) получают суммированием соответствующих ординат двух эпюр: эпюры, построенной как для несвязного грунта (по значению угла внутреннего трения суглинка или глины) и эпюры с ординатами, равными .

Для поверхностного слоя, где возможно нарушение структуры суглинка или глины, расчетное сцепление с принимают уменьшающимся по линейному закону от полной величины (определяемой по п. 2) на глубине 1,0 м до нуля у поверхности грунта.

15. При проектировании замкнутых в плане ограждений узких и глубоких котлованов, расположенных в сухих грунтах с углом внутреннего трения более 30°, допускается учитывать снижение активного давления грунта за счет пространственных условий работы.

Снижение учитывается коэффициентом , вводимым к величине давления Е от собственного веса грунта. Коэффициент следует принимать равным 0,7 при и 1,0 при (В - наибольший размер в плане и Н - глубина котлована). При значениях величина его принимается по интерполяции.

______________________________

* В настоящем приложении речь идет только о нормативных величинах (давления, веса, нагрузки, характеристик грунта); в целях избежания повторений слово "нормативное" далее опускается.

** В целях упрощения рис. 7 на нем показана лишь одна нагрузка интенсивностью q, распределенная на ширине b.

Эквивалентные нагрузки k (в тс/м пути) от консольных кранов и обращающегося на сети подвижного состава

1. Изгибающие моменты в середине пролета разрезных балочных пролетных строений, возникающие при проходе по ним консольных кранов ГЭПК-130 и ГЭК-80 с блоками железобетонных пролетных строений, определяются по эквивалентным равномерно распределенным нагрузкам k в тс/м пути при = 0,5 (для линий влияния треугольного очертания), приведенным в табл. 1.

──────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────

Расчетная длина │ Эквивалентные нагрузки k в тс/м пути oт консольных

загружаемого │ кранов

пролета ламбда, м│

├─────────────────────────────┬────────────────────────