(Действующий) Свод правил СП 24.13330.2011 "СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты"...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
2 Периметр поперечного сечения ствола и для буроинъекционных свай следует принимать равным периметру скважины, пробуриваемой при их изготовлении.
Площадь опирания буроинъекционной сваи по 6.5 е следует принимать по площади поперечного сечения уширения, а периметр поперечного сечения ствола - исходя из среднего значения диаметров сваи, которые следует определять по объему бетонной смеси, израсходованной на заполнение j-го разрядно-импульсного уширения в i-м слое грунта. Заданные в проекте уширения сваи уточняют при изготовлении опытных свай в конкретных грунтовых условиях.
Таблица 7.6
Сваи и способы их устройства
Коэффициент условий работы сваи
в песках
в супесях
в суглинках
в глинах
1 Набивные по 6.4 а при погружении инвентарной трубы с теряемым наконечником или бетонной пробкой
0,8
0,8
0,8
0,7
2 Набивные виброштампованные
0,9
0,9
0,9
0,9
3 Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые:
а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом) и при использовании обсадных инвентарных труб, а также при выполнении их методом непрерывно перемещающегося шнека (НПШ)
0,7
0,7
0,7
0,6
б) под водой или под глинистым раствором
0,6
0,6
0,6
0,6
в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом)
0,8
0,8
0,8
0,7
4 Бареты по 6.5 в
0,5
0,5
0,5
0,5
5 Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта
1,0
0,9
0,7
0,6
6 Сваи-столбы
0,7
0,7
0,7
0,6
7 Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм), а также при выполнении их с инъекцией бетонной смеси через колонну проходных полых шнеков
0,9
0,8
0,8
0,8
8 Буроинъекционные сваи, устраиваемые с использованием разрядно-импульсной технологии (РИТ) по 6.5 е
1,3
1,3
1,1
1,1
7.2.7 Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать:
а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песков в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, - по формуле (7.12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м, - по формуле (7.13):
; (7.12)
, (7.13)
где , , , - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.7 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, принимаемого с введением понижающего коэффициента, равного 0,9;
- расчетное значение удельного веса грунта, , в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
- осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, , расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d - диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов - от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;
б) для глинистых грунтов в основании - по таблице 7.8.
Примечания
1 Указания 7.2.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.
2 Значения R, рассчитанные по формулам (7.12) и (7.13), не следует принимать выше значений, приведенных в таблице 7.2 для забивных свай той же длины и в тех же грунтовых условиях.
Таблица 7.7
Коэффициенты
Расчетные значения угла внутреннего трения грунта , град.
23
25
27
29
31
33
35
37
39
9,5
12,6
17,3
24,4
34,6
48,6
71,3
108,0
163,0
18,6
24,8
32,8
45,5
64,0
87,6
127,0
185,0
260,0
при h/d, равном:
4,0
0,78
0,79
0,80
0,82
0,84
0,85
0,85
0,85
0,87
5,0
0,75
0,76
0,77
0,79
0,81
0,82
0,83
0,84
0,85
7,5
0,68
0,70
0,71
0,74
0,76
0,78
0,80
0,82
0,84
10,0
0,62
0,65
0,67
0,70
0,73
0,75
0,77
0,79
0,81
12,5
0,58
0,61
0,63
0,67
0,70
0,73
0,75
0,78
0,80
15,0
0,55
0,58
0,61
0,65
0,68
0,71
0,73
0,76
0,79
17,5
0,51
0,55
0,58
0,62
0,66
0,69
0,72
0,75
0,78
20,0
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,68
0,72
0,75
0,78
22,5
0,46
0,51
0,55
0,60
0,64
0,67
0,71
0,74
0,77
25,0 и более
0,44
0,49
0,54
0,59
0,63
0,67
0,70
0,74
0,77
при d, равном, м:
0,8 и менее
0,34
0,31
0,29
0,27
0,26
0,25
0,24
0,23
0,22
4,0
0,25
0,24
0,23
0,22
0,21
0,20
0,19
0,18
0,17
Примечания1 Расчетные значения угла внутреннего трения следует принимать .2 Для промежуточных значений , h/d и d значения коэффициентов , , и определяют интерполяцией.
Таблица 7.8
Глубина заложения нижнего конца сваи h, м
Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, при глинистых грунтах, за исключением просадочных, с показателем текучести , равным
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
3
850
750
650
500
400
300
250
5
1000
850
750
650
500
400
350
7
1150
1000
850
750
600
500
450
10
1350
1200
1050
950
800
700
600
12
1550
1400
1250
1100
950
800
700
15
1800
1650
1500
1300
1100
1000
800
18
2100
1900
1700
1500
1300
1150
950
20
2300
2100
1900
1650
1450
1250
1050
30
3300
3000
2600
2300
2000
-
-
4500
4000
3500
3000
2500
-
-
Примечания1 В таблице 7.8 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах - от уровня дна болота.2 Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести глинистых грунтов значения R в таблице определяют интерполяцией.3 При расчетах показатель текучести грунтов следует принимать применительно к прогнозируемому их состоянию в период эксплуатации проектируемых зданий и сооружений.
7.2.8 Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой с частичной выемкой грунта, но с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт под нижним концом сваи-оболочки), следует принимать по таблице 7.2 с коэффициентом условий работы грунта, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с позицией 4 таблицы 7.4, при этом расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
7.2.9 Несущую способность , кН, набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле
, (7.14)
где - то же, что и в формуле (7.10);
u, , , - то же, что и в формуле (7.11).

Винтовые сваи

7.2.10 Несущую способность Fd, кН, винтовой сваи диаметром лопасти м и длиной м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (7.15), а при диаметре лопасти d>1,2 м и длине сваи - только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой:
, (7.15)
где - коэффициент условий работы сваи, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий и определяемый по таблице 7.9;
- несущая способность лопасти, кН;
- несущая способность ствола, кН.
Несущая способность лопасти винтовой сваи определяется по формуле
, (7.16)
где , - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.10 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной d);
- расчетное значение удельного сцепления грунта в рабочей зоне, кПа;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды), ;
- глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой - от уровня планировки, м;
А - проекция площади лопасти, , считая по наружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку.
Несущая способность ствола винтовой сваи определяется по формуле
, (7.17)
где u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
- расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3 (осредненное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);
h - длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;
d - диаметр лопасти сваи, м.
Примечания
1 При определении несущей способности винтовых свай при действии вдавливающих нагрузок характеристики грунтов в таблице 7.10 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки - над лопастью сваи.
2 Глубина заложения лопасти от уровня планировки должна быть не менее 5d при глинистых фунтах и не менее 6d - при песках (где d - диаметр лопасти).
Таблица 7.9
Грунт
Коэффициент условий работы винтовых свай при нагрузках
сжимающих
выдергивающих
знакопеременных
1 Глины и суглинки:
а) твердые, полутвердые и тугопластичные
0,8
0,7
0,7
б) мягкопластичные
0,8
0,7
0,6
в) текучепластичные
0,7
0,6
0,4
2 Пески и супеси:
а) пески маловлажные и супеси твердые
0,8
0,7
0,5
б) пески влажные и супеси пластичные
0,7
0,6
0,4
в) пески водонасыщенные и супеси текучие
0,6
0,5
0,3