Действующий
Для предварительных расчетов оснований сооружений всех уровней ответственности значения характеристик
и
допускается принимать равным
![](public://doc_files/531/927/8/files/image53.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image54.emf.jpg)
где
и
- соответственно расчетное и нормативное значения предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа, определяются по результатам испытаний образцов отдельностей (монолитов) в лабораторных условиях;
![](public://doc_files/531/927/8/files/image57.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image58.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image59.emf.jpg)
Степень трещиноватости | Показатель качества породы RQD, % | Коэффициент снижения прочности ![]() |
Очень слаботрещиноватые | 90-100 | 1 |
Слаботрещиноватые | 75-90 | От 0,60 до 1 |
Среднетрещиноватые | 50-75 | Св. 0,32 " 0,60 |
Сильнотрещиноватые | 25-50 | " 0,15 " 0,32 |
Очень сильнотрещиноватые | 0-25 | " 0,05 " 0,15 |
Примечания1 Большим значениям RQD соответствуют большие значения ![]() ![]() ![]() |
Расчетное сопротивление скального грунта R для набивных и буровых свай и свай оболочек, заполняемых бетоном и заделанных в невыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, определяется по формуле
Для окончательных расчетов оснований сооружений I и II уровней ответственности, а также оснований, сложенных выветрелыми, размягчаемыми, со слабыми прослойками скальными грунтами, несущую способность сваи-стойки
следует принимать по результатам испытаний свай статической нагрузкой.
![](public://doc_files/531/927/8/files/image69.emf.jpg)
Для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность невыветрелого скального грунта, прикрытого слоем нескальных неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки, - по формуле (7.7), принимая фактор заглубления
равным единице.
![](public://doc_files/531/927/8/files/image70.emf.jpg)
Примечание - При наличии в основании набивных, буровых свай и свай-оболочек выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов их предел прочности на одноосное сжатие следует принимать по результатам испытаний штампами или по результатам испытаний свай и свай-оболочек статической нагрузкой.
Висячие забивные, вдавливаемые всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта (забивные сваи трения)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image71.emf.jpg)
А - площадь опирания на грунт сваи,
, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;
![](public://doc_files/531/927/8/files/image74.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image75.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image77.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image78.emf.jpg)
В формуле (7.8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.
1 Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (7.8), при этом за периметр u на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения - периметр поперечного сечения уширения. Расчетное сопротивление
грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песках и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в глинистых фунтах сопротивление
на участке ствола, расположенного выше уширения, следует принимать равным нулю.
![](public://doc_files/531/927/8/files/image79.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image80.emf.jpg)
2 Расчетные сопротивления грунтов R и
в формуле (7.8) для лессовых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в таблицах 7.2 и 7.3 для глубины 5 м. Кроме того, для этих фунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и
, указанные в таблицах 7.2 и 7.3, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному их водонасыщению.
![](public://doc_files/531/927/8/files/image81.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image82.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image83.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image84.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image85.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image86.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image94.emf.jpg)
1 При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (7.9) не производится.
2 Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней
>0,025 допускается производить в соответствии с требованиями приложения Г при наличии результатов прессиометрических испытаний, а при их отсутствии - по формуле (7.9), принимая значение
равным 0,025.
![](public://doc_files/531/927/8/files/image97.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image98.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image99.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image104.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image105.emf.jpg)
![](public://doc_files/531/927/8/files/image106.emf.jpg)
Примечание - В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.
Глубина погружения нижнего конца сваи, м | Расчетные сопротивления под нижним концом забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа | ||||||
песков средней плотности | |||||||
гравелистых | крупных | - | средней крупности | мелких | пылеватых | - | |
глинистых грунтов при показателе текучести ![]() | |||||||
0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | |
3 | 7500 | 6600 ------- 4000 | 3000 | 3100 ------- 2000 | 2000 ------- 1200 | 1100 | 600 |
4 | 8300 | 6800 ------- 5100 | 3800 | 3200 ------- 2500 | 2100 ------- 1600 | 1250 | 700 |
5 | 8800 | 7000 ------- 6200 | 4000 | 3400 ------- 2800 | 2200 ------- 2000 | 1300 | 800 |
7 | 9700 | 7300 ------- 6900 | 4300 | 3700 ------- 3300 | 2400 ------- 2200 | 1400 | 850 |
10 | 10500 | 7700 ------- 7300 | 5000 | 4000 ------- 3500 | 2600 ------- 2400 | 1500 | 900 |
15 | 11700 | 8200 ------- 7500 | 5600 | 4400 ------- 4000 | 2900 | 1650 | 1000 |
20 | 12600 | 8500 | 6200 | 4800 ------- 4500 | 3200 | 1800 | 1100 |
25 | 13400 | 9000 | 6800 | 5200 | 3500 | 1950 | 1200 |
30 | 14200 | 9500 | 7400 | 5600 | 3800 | 2100 | 1300 |
![]() | 15000 | 10000 | 8000 | 6000 | 4100 | 2250 | 1400 |
Примечания1 Над чертой даны значения R для песков, под чертой - для глинистых грунтов.7.3 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. 2 В таблицах 7.2 и Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах - от уровня дна болота.При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в таблице 7.2 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м.![]() ![]() ![]() ![]() |